時(shí)間：2023-07-31 16:42:32
序論：在您撰寫石油化工基礎(chǔ)時(shí)，參考他人的優(yōu)秀作品可以開闊視野，小編為您整理的7篇范文，希望這些建議能夠激發(fā)您的創(chuàng)作熱情，引導(dǎo)您走向新的創(chuàng)作高度。
關(guān)鍵詞：石油化工 建（構(gòu)）筑物 荷載計(jì)算 設(shè)備基礎(chǔ)
一、化工、石化建（構(gòu)）筑物的荷載
本規(guī)定主要針對(duì)直接作用（荷載）及部分間接作用所作出的規(guī)定，尚應(yīng)由主導(dǎo)專業(yè)提出的荷載條件為依據(jù)，并以本規(guī)定為最小采用值。
1，荷載的分類：作用于建（構(gòu)）筑物上的荷載，可分為永久荷載，可變荷載及偶然荷載。
2.溫度作用：為在建（構(gòu)）筑物正常操作期間，由于大氣溫度和工藝生產(chǎn)中溫度的變化，使結(jié)構(gòu)、設(shè)備和管道產(chǎn)生漲縮對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的作用。臥式設(shè)備（包括臥式換熱器）漲縮摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值Pt（KN）：Pt=（G+Q）/2*
二、小型直立式鋼儲(chǔ)罐罐基礎(chǔ)計(jì)算
1.采用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范
建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50011-2001
石油化工塔型設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 SH3030-1997
建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2001
2.設(shè)計(jì)條件
風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓 W=0.74kN/m
場(chǎng)地條件： Ⅱ類場(chǎng)地，特征周期Tg=0.35s，fa=120kN/m2；
φ600鉆孔灌注樁，單樁豎向承載力Ra=1100kN
地震設(shè)防：7度，αmax=0.08
設(shè)備荷載：空載標(biāo)準(zhǔn)值Gnk=122kN
操作總荷重標(biāo)準(zhǔn)值 Gbk=275kN
充水總荷重標(biāo)準(zhǔn)值 Grk=275kN
3.荷載計(jì)算：
a.豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值
設(shè)備空荷載：Gnk=122kN
設(shè)備操作總荷載：Gbk=275kN
基礎(chǔ)自重：=623kN
b.水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：
風(fēng)荷載：
沿高度作用的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（按石油化工塔型設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范SH3030-1997公式）Wk=βzμsμzμr（1+μe）（D0+2δ2）W0
式中μe=0.26 μs=0.6 μr=1.0
基本自振周期：
由于：h2/D
故T=0.35+0.85*10-3*h2/D=0.44S
故：βz=1+ξνφz/μz=1.877
W1k=1.94kN/m
對(duì)于H=10～13m：μz=1.056
W2k=2.1kN/m
Vwk=W1k*H1+W2k*H2=23.6kN
Mwk=W1k*H12/2+W2k*H2*（H1+H2/2）=143kN.m
作用在基礎(chǔ)底面的風(fēng)荷載：
Mwk’=Mwk+Vwk（T+R）=185.5kN.m
V=23.6kN
地震作用：
按GB50011-2001底部剪力法：
Fek=α1Geq
已知T1=0.44S；Tg=0.35S；取α1=αmax
取Geq=（Gbk+0.5Gjk）
已知設(shè)備操作總荷載：Gbk=275kN=G1
基礎(chǔ)自重：Gjk=394kN=2G2
F1k=G1H1Feq/ΣGjHj=36.8kN
F2k= G2H2Feq/ΣGjHj=0.96kN
基礎(chǔ)底面的地震作用：
Mek=F1k（H1+T+R-0.3）+F2k（H2+T+R-0.3）=378kN
4.荷載組合（作用于基礎(chǔ)底面）
操作+風(fēng)載：S=CGGBK+CGGjk+ψ（CQQK+CWQk）
Fk=898kN，Mk=Mwk=185.5kN.m，Vk=Vwk=23.6kN
操作+地震：S=CGGBK+CGGjk+CeqFeq
Fk=898kN，Mk=378kN.m，Vk=37.76kN
檢修+風(fēng)：S=CGGRK+CGGjk+ψ（CQQK+CWQk）
Fk=898kN，Mk=Mwk=185.5kN.m，Vk=Vwk=23.6kN
三、熱交換器基礎(chǔ)計(jì)算
1.采用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范
石油化工企業(yè)冷換設(shè)備和容器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 SH-T3058-2005
建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50011-2001
建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2001
2.設(shè)計(jì)條件
風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓 W=0.74kN/m，地面粗糙度B類
場(chǎng)地條件： Ⅱ類場(chǎng)地，特征周期Tg=0.35s，fa=120kN/m2；
地震設(shè)防：7度，αmax=0.08
設(shè)備荷載：空載標(biāo)準(zhǔn)值Gnk=300kN
操作總荷重標(biāo)準(zhǔn)值 GBK=520kN
充水總荷重標(biāo)準(zhǔn)值 GTK=485kN
可拆件重量 F=160kN
材料特性：混凝土：C30 fc=14.3N/m2 Ec=3.00X104 N/m2
鋼筋：fy=300 N/m2
3.荷載計(jì)算：
a.豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值
容器操作荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fek=520kN
容器空荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fnk=275kN
基礎(chǔ)自重標(biāo)準(zhǔn)值：
=179.7kN
（基礎(chǔ)加土）自重標(biāo)準(zhǔn)值：
=280.1kN
b.水平荷載：
熱膨脹摩擦力：
ftk=FekXμ=78kN
溫度作用在一個(gè)基礎(chǔ)上的荷載：
Ftk=78kN
Mtk=Ftk（E+R）=287kN.m
管束抽芯力：
管束抽芯作用于一個(gè)基礎(chǔ)上的荷載：
Fbk=Gbk=160kN
Mbk=fbk（E+R+y）=736kN.m
Nbk=fbk*y/L=36.8kN
地震作用：
按石油化工鋼制設(shè)備抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（SH3048-1999）計(jì)算：
TX（設(shè)備軸向自振周期）= =0.32S
Ty（設(shè)備橫向自振周期）=
=0.096S
式中，meq為操作狀態(tài)下的等效質(zhì)量，取設(shè)備操作質(zhì)量的1/2和1個(gè)基礎(chǔ)質(zhì)量的1/4之和。
由于基礎(chǔ)的軸向和橫向計(jì)算周期T/Tg大于0.1和小于1.0，故軸向和橫向地震作用值相同。
Fi=（GiHi/ΣGjHj）Fek
Fxk=Fyk=F1k+F2k=28kN
Mxk=Myk=F1k（E+R+y）+F2k（E+R）=123.6kN.m
風(fēng)荷載：
（1）縱向風(fēng)荷載計(jì)算：
Fw1k=μsμzW0A1；μs=1.3；μz=1.0
W0=0.74kN/m2
A1=DR+（φ+0.3X2）（y+φ/2+0.3）
Fw1k=6.24kN
作用在一個(gè)基礎(chǔ)上的風(fēng)荷載：
Fw1k/2=3.12kN
Mw1k=0.5{（D+R）（R/2+E）+（φ+0.3X2）（y+φ/2+0.3）[（y+φ/2+0.3）/2+R+E]}μsμzW0=12.0kN.m
（2）橫向風(fēng)荷載計(jì)算：
Fw2k=μsμzW0A2；μs=0.7；μz=1.0；W0=0.74kN/m2
A1=（φ+0.3X2）（L+L1+L2+2X0.3）+2XCXR
Fw2k=11.0kN
作用在一個(gè)基礎(chǔ)上的風(fēng)荷載：
Fw2k/2=5.5kN
Mw1k=0.5{[（φ+0.3X2）（y+R+E）]（L+L1+L2+2X0.3）+2XRXC（R/2+E）}μsμzW0=24.48kN.m
4.地基承載力核算：
沿縱向：
操作+溫度+地震：
P=FB/A0=62.5kN/m2
Pmax=P+MB/Wy=141.8
Pmin=P-MB/Wy
因?yàn)?，e=MB/FB>B/6
故Pmax=2FB/（3La）
Pmax=144.2kN/m2
檢修+抽芯
P=Fc/A=60.4kN/ m2
Pmax=P+Mc/Wy=202kN/ m2 不滿足
橫向：
操作+地震
P=FD/A=62.5kN/m2
Pmax=P+MD/Wx=98.2 kN/m2
穩(wěn)定性演算：
縱向：
M傾=736kN.m
M抗=467X1.8=841kN.m
K=M抗/M傾=1.14
b.橫向：
M傾=123.6kN.m
M抗=540X1.2=648kN.m
K=M抗/M傾=5.24>1.6
結(jié)論：
基礎(chǔ)的縱向地基強(qiáng)度和穩(wěn)定性不能滿足，建議將兩個(gè)基礎(chǔ)底板縱向連成整體，減小抽芯力的影響。
關(guān)鍵詞：鋼油罐、制作工藝、焊接變形
一、前言
由于鋼油罐的特殊使用要求，為了保證其使用質(zhì)量的合格性，國(guó)家在相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)于其罐體各個(gè)部位的幾何形狀、尺寸允許變形量、焊縫焊接質(zhì)量等都予以了明確規(guī)定。但是在實(shí)際的制作施工過程中，由于其體積大，幾何形狀和尺寸成形難以控制，這使得其焊接施工過程中很容易出現(xiàn)焊接變形，對(duì)其施工質(zhì)量產(chǎn)生不利影響。因此，作為其制作過程中的焊接變形控制顯得非常的必要。
二、鋼油罐的結(jié)構(gòu)及施工方法
在實(shí)際應(yīng)用中，大型的鋼油罐通常由灌頂、罐壁、罐底及相應(yīng)的附件組成。以我們所制作的2000m3鋼油罐為例，其罐壁的鋼板厚度從上到下依次為6到10毫米。在其制作的過程中，主要采用對(duì)接式的組合焊接方式，不管是頂板的施工，還是壁板與底板的施工，都需要經(jīng)過排版圖的繪制、預(yù)制板的拼接、組裝焊接等幾道工序來完成，在安裝的過程中，其安裝順序也是先進(jìn)行底板的安裝，再進(jìn)行頂板安裝的過程中，最后應(yīng)用倒裝的方法開展施工，在其拼接施工與組裝施工的過程中，由于其具有較多的焊縫，并且為雙面連續(xù)焊，這使得焊接脹縮所導(dǎo)致的幾何變形與應(yīng)力集中是難以完全避免的，所以在鋼油罐的制作過程中，應(yīng)該積極采取積極有效的措施，防止各種形式的幾何變形，以便于保證所制作的成品不僅能夠滿足設(shè)計(jì)規(guī)范的相關(guān)要求，還能夠有效的消除應(yīng)力破壞隱患，并能有效的延長(zhǎng)油罐的使用壽命。
三、鋼油罐的制作及焊接變形控制
1、鋼油罐罐底的制作及焊接變形控制
本次研究中的2000m3頂鋼油罐的罐體底板是應(yīng)用條形邊緣板與對(duì)稱矩形中幅板來通過搭接的方式來組成，在開始預(yù)制之前，首先需要進(jìn)行制版圖的繪制在排版的過程中其直徑按照設(shè)計(jì)直徑放大0.1%～0.2%左右，之后按照設(shè)計(jì)尺寸以及板材的實(shí)際規(guī)格對(duì)每塊邊緣板與中幅板的下料尺寸予以合理設(shè)計(jì)，以便于有效的減少邊角料所導(dǎo)致的浪費(fèi)，在每塊底板的下料完成之后，應(yīng)該對(duì)照排板圖為其編寫相應(yīng)的號(hào)碼，這能夠防止在組裝的過程中出現(xiàn)混亂與差錯(cuò)，在底板的組合過程中，應(yīng)該從中心板開始向周圍方向進(jìn)行輻射排板，在搭接的過程中，應(yīng)該將搭接寬度控制在設(shè)計(jì)尺寸的正負(fù)5毫米的范圍進(jìn)行調(diào)整、定位與點(diǎn)焊固定。另外一個(gè)需要注意的問題是：搭接接頭處三層鋼板的重疊部分，應(yīng)該將上層鋼板進(jìn)行切角，其切角的長(zhǎng)度值應(yīng)該為搭接長(zhǎng)度的兩倍，寬度應(yīng)該為搭接長(zhǎng)度的三分之二。在開展罐底板的組裝焊接的過程中，底板的定位過程中，應(yīng)該對(duì)點(diǎn)焊的數(shù)量合理控制，若點(diǎn)焊的數(shù)量太多，在實(shí)施整體施焊之后很容易導(dǎo)致出現(xiàn)底板的起拱現(xiàn)象，但是若點(diǎn)焊的數(shù)量太少，又很容易在施焊的過程中引起崩裂，難以起到良好的整體控制的目的，因此，在開展罐體底板焊接的制作工程中，不僅要掌握正確的施工施焊順序，還應(yīng)該積極的采取相應(yīng)的輔助措施來有效的防止其變形。
依據(jù)鋼油罐罐底制作工藝及焊接順序，采取相應(yīng)焊接控制措施是非常必要，首先應(yīng)該對(duì)整個(gè)焊接過程中焊縫予以合理安排，做好排版圖控制工作，并要保證焊接過程中焊接順序合理性，在開展底板焊接過程中，應(yīng)該保證其距離盡量貼近，并采取從中心向兩邊，先短縫再長(zhǎng)縫焊接順序，并要保證所采用焊接電流合理性，為了保證焊接成品具有較高沖擊韌性，罐底與罐壁間兩側(cè)角焊應(yīng)該開展三遍以上焊接，具體焊接順序根據(jù)實(shí)際情況合理安排，另一方面，為了有效提升焊縫延伸性能，可以采用錘擊焊方式來降低焊縫中殘余應(yīng)力。
2、鋼油罐罐壁制作及焊接變形控制
在罐壁制作過程中，應(yīng)用電動(dòng)式拉葫蘆頂升方式倒裝法開展施工。具體立柱與葫蘆裝設(shè)數(shù)量，應(yīng)該依據(jù)罐壁具體重量來進(jìn)行設(shè)置，在幾百立方容積立式拱頂鋼油罐頂層罐壁施工過程中，由于其質(zhì)量比較小，葫蘆用量就會(huì)明顯減少。在罐壁制作安裝過程中，除了頂層第一圈壁板應(yīng)該組裝成圈以便于很好滿足罐頂組裝要求之外，其余每層都應(yīng)該流出一塊一米多長(zhǎng)活口扳，等待上層頂升到位之后再補(bǔ)裝成圈，這不僅能夠有效減少焊接應(yīng)力，還能夠有效提升罐中采光與通風(fēng)效果，為工作人員進(jìn)出油罐提供便利。在壁板預(yù)制加工過程中，主要是依據(jù)設(shè)計(jì)層數(shù)、直徑、板材規(guī)格、壁厚等要求，對(duì)各層壁板長(zhǎng)寬以及所需塊數(shù)進(jìn)行確定，但是要求各圈壁板縱向焊縫應(yīng)該向同一個(gè)方向逐圈錯(cuò)開；在壁板組裝過程中，為了防止其在吊裝過程中出現(xiàn)弧度變異，應(yīng)該應(yīng)用弧形吊具，將壁板立靠在弧形鋼管橫擔(dān)上進(jìn)行吊裝。
在其焊接變形控制過程中，還有一些值得注意問題，例如：整個(gè)壁板焊接通常是從頂圈中開始組裝焊接，在此過程中，為了保證焊接質(zhì)量，控制焊接變形，應(yīng)該在開展電焊定位之后，對(duì)壁板實(shí)施縱縫焊接，同時(shí)應(yīng)該控制好整個(gè)焊接過程中焊接順序，在開展搭接環(huán)縫焊接時(shí)，應(yīng)該順著同一個(gè)方向開展焊接，并要由多名焊工均勻分布，以便于有效降低整個(gè)焊接過程中殘余應(yīng)力。
3、鋼油罐罐頂制作及焊接變形控制
鋼油罐罐頂通常是由一塊中心傘形頂板與一定數(shù)量扇形弧板組成，中心板與扇形弧板內(nèi)側(cè)都有縱向與軸向加強(qiáng)鋼肋，在頂板組裝之前，應(yīng)該盡可能仔細(xì)架設(shè)好頂板組裝構(gòu)架，以便于打下良好基礎(chǔ)，并且各個(gè)環(huán)支撐圓圈裝設(shè)高度必須要能夠滿足扇形弧板弧度要求，在組合扇形弧板吊裝時(shí)，應(yīng)該先畫好等分線對(duì)稱方向一次增加組裝，一直到整體頂板初步形成之后，對(duì)間隙進(jìn)行調(diào)整之后應(yīng)用電焊來進(jìn)行固定，并將其搭接寬度允許偏差控制在正負(fù)5毫米范圍內(nèi)。
四、油罐的防腐蝕措施
1、首先是材質(zhì)選擇，要優(yōu)先選用具有較高的耐腐蝕性能的鋼材?？紤]技術(shù)可行性與經(jīng)濟(jì)承載能力，我?guī)煊凸掬摬倪x用的是Q235B低碳鋼，c含量為0.12-0.20，s、p含量為0.45，Mn含量為0.3-0.7。磷化物會(huì)導(dǎo)致晶間腐蝕，硫化物則可引起空蝕，而錳含量的增加在一定程度上緩解了腐蝕速度。
2、其次是對(duì)油罐焊接工藝的要求。焊接不良，容易產(chǎn)生氣泡或夾渣，造成砂眼，并且焊接時(shí)焊縫周圍容易形成熱應(yīng)力，造成應(yīng)力集中，形成電位差，進(jìn)而產(chǎn)生電偶腐蝕，使罐體出現(xiàn)裂紋。
3、最后是對(duì)罐體采取涂層覆蓋的方法防腐。這是目前普遍采用的比較經(jīng)濟(jì)合理而且行之有效的方法。以前油罐內(nèi)壁多采用紅丹漆，外壁用各色調(diào)和漆進(jìn)行防腐，近些年來，各類環(huán)氧漆成為主流。
五、結(jié)束語
總之，在鋼油罐的制作過程中，其制作工藝比較復(fù)雜，并且也是一項(xiàng)系統(tǒng)性較強(qiáng)的工程，安裝制作時(shí)應(yīng)該對(duì)各種情況進(jìn)行綜合考慮，選擇合理的制作工藝，同時(shí)要對(duì)各種影響焊接變形的因素進(jìn)行有效分析，以便于制定出有效的控制焊接變形的策略，對(duì)于降低其焊接變形具有積極的作用。
參考文獻(xiàn)：
[1] 李國(guó)寶，田世永.石油儲(chǔ)備用調(diào)質(zhì)高強(qiáng)鋼中鉻的機(jī)理研究[J].寬厚板，2011，12.
關(guān)鍵詞：塔型設(shè)備；荷載組合；基礎(chǔ)
中圖分類號(hào)：TU2文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A
石油化工企業(yè)由于生產(chǎn)流程的工藝要求，存在很多塔型設(shè)備，這種設(shè)備的高度較高，徑高比較小，特別是在露天環(huán)境中，且有較大風(fēng)荷載的沿海地區(qū)，由風(fēng)荷載參與的組合而產(chǎn)生的水平力往往起到控制作用。
工程實(shí)例：某60萬t/年聯(lián)堿企業(yè)搬遷工程，室外淡液蒸餾塔，總高度32. 8m，直徑2.4m，設(shè)備自重50t，物料重160t，基本風(fēng)壓：0.95kN/m2，抗震設(shè)防烈度：7度，建筑場(chǎng)地類別：Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組：第二組。
基礎(chǔ)型式選擇：
鋼筋混凝土塔基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式，應(yīng)考慮生產(chǎn)要求，結(jié)構(gòu)構(gòu)件布置合理、施工方便等因素，按表一選用。
表一塔基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式
本工程設(shè)備外徑D0=2.4m，基礎(chǔ)頂面高度為±0.000，則h1=0.3m，所以根據(jù)表一，本工程的基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式為圓柱式。
二、材料
（一）混凝土：塔基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)除應(yīng)滿足GB50010-2010規(guī)定的設(shè)計(jì)使用年限為50年的結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求外，尚應(yīng)符合；
鋼筋混凝土圓柱不應(yīng)低于C25，當(dāng)位于嚴(yán)寒地區(qū)時(shí)不應(yīng)小于C30；混凝土中摻用外加劑，應(yīng)符合GB50119的有關(guān)規(guī)定。
（二）鋼筋：縱向受力鋼筋宜選用HRB400級(jí)熱軋鋼筋，箍筋宜選用HPB300級(jí)熱軋鋼筋。
本工程混凝土選用C30，縱向受力鋼筋選用HRB400，箍筋選用HPB300.
荷載
（一）荷載分類：塔基礎(chǔ)的荷載可以分為以下兩類
永久荷載：結(jié)構(gòu)自重、固定設(shè)備及其保溫重、管線及其保溫重、附設(shè)在設(shè)備上的平臺(tái)、欄桿、梯子重、正常操作介質(zhì)中、防火保護(hù)層重，土重。
可變荷載：風(fēng)荷載、平臺(tái)活荷載、充水荷載。（對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)活荷載可?。?）
（二）風(fēng)荷載
塔型設(shè)備沿高度作用的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下式計(jì)算：
— 塔型設(shè)備沿高度作用的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，;
— 高度Z處的風(fēng)振系數(shù);
— 塔型設(shè)備風(fēng)荷載體形系數(shù)；
— 高度Z處風(fēng)壓高度變化系數(shù)，根據(jù)GD50009規(guī)定采用；
— 塔型設(shè)備風(fēng)荷載擴(kuò)大系數(shù)；
— 塔型設(shè)備外徑，對(duì)變截面塔，可根據(jù)具體部位尺寸計(jì)算，；
— 塔型設(shè)備風(fēng)保溫厚度；
— 基本風(fēng)壓，；
1、根據(jù)GB50135-2006《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第4.2.9條
— 脈動(dòng)增大系數(shù)，GB50135-2006表4.2.9-1；
— 風(fēng)壓脈動(dòng)和風(fēng)壓高度變化等的影響系數(shù)，GB50135-2006表4.2.9-2；
— 振型、結(jié)構(gòu)外形的影響系數(shù)，GB50135-2006表4.2.9-3；
根據(jù)要求需先求得T1，由SH/T 3147-2004《石油化工構(gòu)筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》第10.2.5條規(guī)定，本工程塔基礎(chǔ)的基本自振周期計(jì)算如下：
則
由GB50135-2006表4.2.9-1查得
由GB50135-2006表4.2.9-2查得
由GB50135-2006表4.2.9-3查得
因此
2、根據(jù)SHT3030-2009《石油化工塔型設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》第6.3.3條，取0.6.
3、根據(jù)GB50009-2001《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表7.2.1，取1.834.
4、根據(jù)SHT3030-2009《石油化工塔型設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》表2，取2.8.
綜上
（三）地震作用
塔基礎(chǔ)的總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)算：
由SH/T 3147-2004表10、11，本工程，
根據(jù)計(jì)算
綜上
荷載和地震效應(yīng)組合
承載力極限狀態(tài)下，塔基礎(chǔ)應(yīng)分別按照正常操作、充水試壓、停產(chǎn)檢修、地震作用四種工況進(jìn)行效應(yīng)組合，取其最不利情況進(jìn)行設(shè)計(jì)。參與組合的荷載名稱及代號(hào)詳見《石油化工塔型設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SH/T 3030-2009）中表3。
四種工況進(jìn)行效應(yīng)組合的內(nèi)容詳見《石油化工塔型設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SH/T 3030-2009）中表4。
根據(jù)計(jì)算四種效應(yīng)組合結(jié)果如下：
經(jīng)計(jì)算得出最不利組合為正常操作時(shí)的工況，因此可根據(jù)此種工況下計(jì)算出的荷載計(jì)算基礎(chǔ)配筋。
參考文獻(xiàn)：
1、《石油化工塔型設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SH/T 3030-2009）.
關(guān)鍵詞：落地式；泵基礎(chǔ)；設(shè)計(jì)；
引言
石油化工行業(yè)內(nèi)的離心泵基礎(chǔ)比較常見，根據(jù)安裝位置可分為落地式和樓面式?；A(chǔ)結(jié)構(gòu)形式主要可分為鋼筋混凝土塊式和框架式。泵基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的要點(diǎn)有：基礎(chǔ)強(qiáng)度要求，基礎(chǔ)沉降問題，設(shè)備抗震動(dòng)問題。離心泵基礎(chǔ)設(shè)計(jì)質(zhì)量的好壞，直接影響著離心泵的安裝，運(yùn)轉(zhuǎn)，使用過程。而且離心泵基礎(chǔ)除了承受設(shè)備本身重量和運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所產(chǎn)生的作用力和震動(dòng)力之外，還要吸收和隔離由于工作時(shí)產(chǎn)生的振動(dòng)，并有防止共振現(xiàn)象發(fā)生的要求。因此，設(shè)計(jì)好離心泵基礎(chǔ)基礎(chǔ)對(duì)設(shè)備的順利安裝和運(yùn)行有著重要的意義，在此就以石油化工落地式離心泵基礎(chǔ)為例做簡(jiǎn)單介紹。
1設(shè)計(jì)落地式離心泵基礎(chǔ)時(shí)，一般應(yīng)先取得以下資料
1.1設(shè)備基礎(chǔ)的型號(hào)、轉(zhuǎn)速、功率、規(guī)格及輪廓尺寸圖等；
1.2設(shè)備機(jī)器的自重，重心及傳至基礎(chǔ)的各種恒、活荷載值，設(shè)備動(dòng)荷載值及其作用位置和方向；
1.3基礎(chǔ)的初步模板圖、設(shè)備底座的外廓尺寸、基礎(chǔ)頂面的設(shè)計(jì)標(biāo)高、地腳螺栓(或地腳螺栓孔)的位置及規(guī)格；
1.4設(shè)備基礎(chǔ)在生產(chǎn)裝置中的座標(biāo)定位及鄰近建構(gòu)筑物的基礎(chǔ)圖；
1.5建設(shè)場(chǎng)地的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)勘察資料。
2確定基礎(chǔ)的形式及頂面尺寸
設(shè)備基礎(chǔ)形式一般采用整體現(xiàn)澆鋼筋混泥土塊式基礎(chǔ)。通常泵基礎(chǔ)的頂面尺寸的確定則主要根據(jù)“設(shè)備底座的外廓尺寸”和“地腳螺栓(或地腳螺栓孔)的位置及規(guī)格”兩點(diǎn)共同確定。
1)根據(jù)設(shè)備底座的外廓尺寸,為避免基礎(chǔ)邊緣混凝土不受集中力影響以及保證設(shè)備運(yùn)行的穩(wěn)定,設(shè)備底座邊緣至基礎(chǔ)頂面邊緣的距離不宜小于100mm。
2)地腳螺栓分直接埋入式(直埋)和預(yù)留孔埋置(預(yù)埋)2種。根據(jù)規(guī)定,螺栓直埋時(shí),其中心線至基礎(chǔ)邊緣距離不應(yīng)小于4d,且不應(yīng)小于100mm(注:d為螺栓直徑,且d>20時(shí)不應(yīng)小于150mm)和錨板寬度一半加50mm;螺栓預(yù)埋時(shí),預(yù)留孔邊至基礎(chǔ)邊緣距離不應(yīng)小于100mm。
3確定基礎(chǔ)的埋深及底面尺寸
3.1離心泵基礎(chǔ)底面平均壓力值，應(yīng)符合下式要求:Pk≤ηfaPk——相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處的平均靜壓力值，kN/m2；η——地基承載力的動(dòng)力修正系數(shù)，一般可取0.8；fa——修正后地基承載力特征值，按GB50007的規(guī)定采用，
3.2基組(包括機(jī)器、基礎(chǔ)和基礎(chǔ)上回填土)的總重心與基礎(chǔ)底面形心宜位于同一垂直直線上，如果偏心不可避免時(shí)，偏心距與基底邊長(zhǎng)(平行于偏心方向)的比值，應(yīng)符合下列要求:
1)當(dāng)?shù)鼗休d力特征值小于或等于150kPa時(shí)，不應(yīng)大于3%；
2）當(dāng)?shù)鼗休d力特征值大于150kPa時(shí)，不應(yīng)大于5%。
3.3考慮到動(dòng)設(shè)備的動(dòng)力特性，基礎(chǔ)質(zhì)量應(yīng)大于設(shè)備質(zhì)量的3~5倍。根據(jù)上述3點(diǎn)可基本確定基礎(chǔ)的埋深及底面尺寸。
4基組總重心及動(dòng)力計(jì)算
4.1基組總重心，應(yīng)按下列公式計(jì)算:x0=∑i=1nmi?xi∑inmiy0=∑i=1nmi?yi∑inmiz0=∑i=1nmi?zi∑inmix0——基組總重心的橫坐標(biāo)，m；xi——分別為基礎(chǔ)、電機(jī)及泵的重心橫坐標(biāo)，m；y0——基組總重心的縱坐標(biāo)，m；yi——分別為基礎(chǔ)、電機(jī)及泵的重心縱坐標(biāo)，m；z0——基組總重心的豎向坐標(biāo)，m；zi——分別為基礎(chǔ)、電機(jī)及泵的重心豎向坐標(biāo)，m；mi——基礎(chǔ)、電機(jī)、泵及附件的質(zhì)量，kg。
4.2當(dāng)?shù)鼗休d力特征值不小于80kPa、電機(jī)功率不大于560kW且離心泵基礎(chǔ)的質(zhì)量不小于機(jī)器質(zhì)量三倍時(shí)，可不做動(dòng)力計(jì)算。
4.3當(dāng)基礎(chǔ)需作動(dòng)力計(jì)算時(shí)，基礎(chǔ)的允許振幅，應(yīng)符合下表規(guī)定?；A(chǔ)的允許振幅[A]轉(zhuǎn)速，r/mim1000≥n＞750750＞n≥500n＜500[A],mm0.080.120.16(當(dāng)n>1000r/min時(shí)，允許振幅[A]可根據(jù)制造廠要求確定，或取0.08mm)
4.4當(dāng)基礎(chǔ)需作動(dòng)力計(jì)算時(shí)，基礎(chǔ)的最大振動(dòng)速度不應(yīng)大于6.3mm/s。
4.5基礎(chǔ)的振動(dòng)線位移、最大振動(dòng)速度，應(yīng)按GB50040的規(guī)定計(jì)算。
5基礎(chǔ)的構(gòu)造要求
5.1設(shè)備基礎(chǔ)一般為無筋整體現(xiàn)澆混凝土基礎(chǔ)，素混凝土的強(qiáng)度等級(jí)不得低于C15，鋼筋混凝土的混凝土不得低C20，墊層一般采用C15，以上取值還應(yīng)根據(jù)環(huán)境類別等滿足國(guó)家設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。
5.2在凍土地區(qū)，建在室外的泵基礎(chǔ)的地基，應(yīng)采取防凍脹措施。
5.3基礎(chǔ)防腐。設(shè)備基礎(chǔ)應(yīng)根據(jù)腐蝕性介質(zhì)的情況采取必要的防腐措施，一般情況下，可以采取刷冷底子油或環(huán)氧煤瀝青等方式，可靈活選擇。
5.4基礎(chǔ)頂面的二次澆灌層，厚度宜為30mm~50mm，材料宜采用高強(qiáng)無收縮二次灌漿料。當(dāng)采用高強(qiáng)無收縮二次灌漿料時(shí)，其強(qiáng)度不宜低于:1天為20MPa，3天為40MPa，28天為50MPa，并具有較好的流動(dòng)性。當(dāng)采用細(xì)石混凝土?xí)r，其強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)比基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高一級(jí)。
5.5自制地腳螺栓下端宜采用直鉤型式，直鉤長(zhǎng)度不應(yīng)小于地腳螺栓直徑的4倍；埋置深度L不應(yīng)小于地腳螺栓直徑的20倍，且不應(yīng)小于300mm。
5.6基礎(chǔ)的地腳螺栓的材質(zhì)除有特殊要求外，應(yīng)采用未經(jīng)加工的Q235-B鋼。
5.7地腳螺栓預(yù)留孔底至基礎(chǔ)底面的距離，不應(yīng)小于100mm；地腳螺栓底端至預(yù)留孔底的距離，不應(yīng)小于50mm。
6結(jié)論
綜上所述，設(shè)備基礎(chǔ)需要考慮多方面的因素，而最終確定一個(gè)比較合理經(jīng)濟(jì)的方案，此外，設(shè)備基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)還應(yīng)考慮基礎(chǔ)的不均勻沉降，設(shè)備振動(dòng)比較大時(shí)，還應(yīng)做詳細(xì)的動(dòng)力計(jì)算，在此不做詳述，可參照相關(guān)規(guī)范進(jìn)行動(dòng)力設(shè)計(jì)。
參考文獻(xiàn)：
[1]SHT3057-2007，石油化工落地式離心泵基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]
[2]GB50040-1996，動(dòng)力設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]
關(guān)鍵詞：汽提塔；基礎(chǔ)設(shè)計(jì)；質(zhì)量傳遞；熱量傳遞
石油化工塔型設(shè)備在石油化工行業(yè)的應(yīng)用比較廣泛，而且這種類型塔的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。在所有的石油化工裝置里面，塔設(shè)備在生產(chǎn)工藝?yán)锩嬗兄种匾淖饔?，比如說反應(yīng)塔、高塔容器、汽提塔等。對(duì)塔結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析是石化人才必須掌握的一門技術(shù)。本文將對(duì)汽提塔設(shè)備進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析及其設(shè)計(jì)過程，講述在汽提塔設(shè)計(jì)的過程中的關(guān)鍵點(diǎn)及處理的辦法。
污水汽提塔主要用來處理含硫和氨的污水，主要吧污水進(jìn)行蒸汽汽提之后，分離獲得很高濃度的硫化物和氨，分離后的酸氣用來生產(chǎn)硫磺，而氨生產(chǎn)液氮。處理之后得到的凈化水會(huì)被其它設(shè)備利用或者清理設(shè)備，這種設(shè)備可以變廢為寶，是一種環(huán)境友好性的設(shè)備。
一、汽提塔的工作原理
汽提塔一般是把廢水和水蒸汽充分接觸，這樣廢水里面的有毒物質(zhì)就會(huì)擴(kuò)散到水蒸氣里面，這樣就能夠把廢水里面的污染物分離出來。汽提塔的工作原理和吹脫法差不多，只不過使用的介質(zhì)不一樣，氣汽提法使用的介質(zhì)是水蒸氣。汽提法分離污染物的工藝條件需要按照污染物的情況來決定，一般情況下面有兩種：1、簡(jiǎn)單蒸餾。一般是到來處理一些和水互溶的揮發(fā)性物質(zhì)，這種物質(zhì)當(dāng)氣液平衡的時(shí)候，在氣相中的濃度要比在水中的濃度大。借助蒸汽來加熱，這樣在一定的溫度下面，污染物就會(huì)富集到氣相里面。2、蒸汽蒸餾。這種方法一般是處理不溶于水和微溶于水中的揮發(fā)性污染物。這種方法主要是因?yàn)槔没旌弦后w的沸點(diǎn)要比兩種組分低，這樣就能夠把高沸點(diǎn)的物質(zhì)在低溫下面被脫除。
二、汽提塔設(shè)計(jì)條件及結(jié)構(gòu)分析
2.1汽提塔設(shè)計(jì)條件
2.1.1、塔的主要涉及參數(shù)：塔總高23.5米，內(nèi)直徑2000mm，內(nèi)直徑2000mm，設(shè)計(jì)壓力0.35MPa，設(shè)計(jì)溫度90℃，塔體的壁厚是14mm。
2.1.2、風(fēng)速40m/s，粗糙度b類，場(chǎng)地類別II類，風(fēng)載剪力401.2kgf，風(fēng)載彎矩4905.3kgf-m，地震剪力6919.1kgf，地震彎矩93851.4kgf-m。
2.1.3、裙座高3000mm，厚度16mm，16個(gè)M56的地腳螺栓，跨中均布，螺栓孔圓直徑2196mm。
2.2汽提塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析
2.2.1汽提塔是高聳的建筑
汽提塔所受到的水平載荷和重力載荷比較起來，地基上面的載荷效應(yīng)比較大，需要重點(diǎn)進(jìn)行考慮。風(fēng)的載荷要比水平的地震作用大很多，這也是在進(jìn)行高塔設(shè)計(jì)的過程中需要注意的地方。從本汽提塔的設(shè)計(jì)中可以知道：風(fēng)力載荷控制的玩具等于4905.3kgf-m，地震作用造成的彎矩93851.4kgf-m，這兩者之間存在很大的差距。
2.2.2正確計(jì)算載荷
在計(jì)算的時(shí)候，除了要正確確定塔設(shè)備的幾何尺寸，還需要保證塔的壁厚及其它的一些彈性參數(shù)準(zhǔn)確。因?yàn)檫@些參數(shù)決定了塔設(shè)備的剛度，如果塔體的自振周期不一樣，這會(huì)導(dǎo)致水平的風(fēng)力載荷和水平的地震作用不一樣，這樣就會(huì)出現(xiàn)不一樣的結(jié)果。還有就是在進(jìn)行設(shè)計(jì)的時(shí)候，塔的總輸入質(zhì)量要和實(shí)際保持一致，不能夠把充水質(zhì)量當(dāng)作介質(zhì)的質(zhì)量，這主要是因?yàn)楹芏嗟慕橘|(zhì)重度都要比水小。對(duì)于汽提塔來說，不是重力荷載越小，塔結(jié)構(gòu)就越是穩(wěn)定。在水平力的作用下面，塔設(shè)備抵抗傾覆的能力和重力載荷是有關(guān)系的。
2.2.3基礎(chǔ)的錨栓構(gòu)造
本設(shè)計(jì)的塔高為23.5米，內(nèi)直徑2000mm。高度和直徑的比例比較大，設(shè)計(jì)出來的汽提塔是高聳的建筑物。在塔底需要的螺栓一般的規(guī)格都比較大，這就要求螺栓的承載能力比較大。而且在設(shè)計(jì)的時(shí)候還需要錨栓達(dá)到錨固的。在本設(shè)計(jì)當(dāng)中，地腳螺栓是M56， 23.5米，內(nèi)直徑2000mm。
2.2.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
根據(jù)汽提塔的設(shè)計(jì)目的，主要是為了脫硫。本汽提塔從上往下設(shè)置了三段，分別是氨汽提段 、 硫化氫汽提段 、 硫化氨精餾段。前兩段的作用是解吸，這樣就能夠有一個(gè)好的汽提效果。在設(shè)計(jì)汽提塔的時(shí)候，需要保證塔體的溫度沒有明顯的變化，這樣汽提的蒸汽發(fā)生冷凝的量就會(huì)大大減少。也就是最上層的塔溫度要比熱進(jìn)料溫度低，上升蒸汽量是最小的吸熱量。而在氨汽提段，需要有比較高的撥氨深度，參照最新的污水處理標(biāo)準(zhǔn)，最后選擇的塔板數(shù)量是21層，這樣就能夠水中氨氮含量比較低，而側(cè)線抽出來的氨氣濃度比較高。而在硫化氫汽提段，因?yàn)閭?cè)線當(dāng)中抽出了差不多50 %的汽提蒸汽，這樣硫化氫汽提段的相對(duì)負(fù)荷就降低了。要使得閥孔的分布合理，而且要達(dá)到很好的汽提效果，這就需要對(duì)硫化氫汽提段進(jìn)行壓縮。加入的塔板數(shù)能夠使得硫化氫的汽提塔效果，降低側(cè)線出去的硫含量。對(duì)于上部分來說，這個(gè)部分是吸收過程，底部是水蒸汽、汽提氨和硫化氨的混合氣相，然后加熱進(jìn)行閃蒸，這里的氣相負(fù)荷和硫化氫汽提段一樣，但是因?yàn)樵谏仙倪^程中，冷進(jìn)料吸收了水蒸汽和氨，到了上面的時(shí)候只剩下了硫化氫，這樣氣相的負(fù)荷會(huì)發(fā)生很大變化，所以進(jìn)行汽提塔設(shè)計(jì)的時(shí)候需要進(jìn)行分段設(shè)計(jì)。整個(gè)塔可以進(jìn)行兩段或者三段設(shè)計(jì)，這樣就能夠使得塔板上層具有較高的為年度和小的冷進(jìn)料量。
三、脫硫汽提塔腐蝕原因及措施
3.1脫硫汽提塔腐蝕原因
3.1.1塔頂蒸餾出口腐蝕
在實(shí)際的運(yùn)作過程中，汽提塔的塔頂一般含硫化氫的量能夠達(dá)到20%，最多的時(shí)候能夠達(dá)到35%。在正常生產(chǎn)的時(shí)候，一般當(dāng)中含有19-36mg/L的Fe2+，pH值是6.11-7.18，在一般的情況下面塔頂發(fā)生腐蝕的溫度是140℃。對(duì)于本汽提塔來說，塔頂蒸出的溫度是180℃，而且水蒸汽是氣態(tài)，所以不太容易發(fā)生露點(diǎn)腐蝕。隨著溫度降低，鹽酸出現(xiàn)冷凝，冷凝的液體流到管線的地步，和緩蝕劑里面的水混合起來，出現(xiàn)了強(qiáng)酸區(qū)域。要形成保護(hù)膜差不多需要在中性環(huán)境下面，在強(qiáng)酸條件下面無法形成保護(hù)膜，這樣管線兩邊就會(huì)發(fā)生腐蝕。
3.1.2空冷器發(fā)生腐蝕
空冷器發(fā)生腐蝕主要是因?yàn)橐话闶窃诠芸诤凸馨宓闹車?。在表面發(fā)生的腐蝕一般是沖刷和均勻腐蝕。在塔頂?shù)牧蚧瘹錆舛纫话隳軌蜻_(dá)到30%，如果冷卻系統(tǒng)里面存在水的話就會(huì)形成硫化氫和水的腐蝕體系。當(dāng)處于氣相的時(shí)候，沒有發(fā)生電離，這個(gè)時(shí)候就沒有電解質(zhì)。在管板出氣相的壓力很大，而且流速快容易發(fā)生相變，這樣就會(huì)破壞保護(hù)膜，發(fā)生腐蝕。這個(gè)時(shí)候的腐蝕一般是深度的腐蝕。
3.2解決措施
3.2.1合理加入緩蝕劑
在汽提塔內(nèi)部適當(dāng)?shù)丶尤刖徫g劑，這樣就能夠有效防止腐蝕的發(fā)生，而且還能夠降低恒本。但緩蝕劑的加入量存在一個(gè)最佳值，如果加入量過小，這樣就無法覆蓋表面，沒有辦法起到緩蝕的作用。適當(dāng)增加緩蝕劑的量，會(huì)發(fā)現(xiàn)有效降低了腐蝕的程度。在對(duì)汽提塔進(jìn)行檢修的時(shí)候，需要加入在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，這樣也能夠保證緩蝕的效果。
3.2.2采用低溫抗腐蝕材料及進(jìn)行防腐處理
在一般的情況下面，汽提塔的出口采用的是20號(hào)的碳鋼，這種材料也會(huì)受到腐蝕。把20號(hào)碳鋼換成合金，有測(cè)試顯示，半年的時(shí)間不會(huì)發(fā)生腐蝕。而在光板上面可以刷修復(fù)劑或者防腐劑，這樣就能夠降低介質(zhì)對(duì)于這些地方的腐蝕。一般使用的修復(fù)劑比較多的是貝爾佐鈉金屬修復(fù)劑。■
參考文獻(xiàn)
[1]楊開書， 黃占修. 污水汽提塔的優(yōu)化設(shè)計(jì)與運(yùn)行[J]. 石油化工環(huán)境保護(hù)， 2006， 29（3）： 17-19.
關(guān)鍵詞：大體積混凝土; 施工
Abstract: according to the standard requirement, combined with the engineering practice, the concrete construction thermal calculation, according to the calculation results, clear the construction technology, and entrust concrete test match work, control of concrete temperature not over 22 into the mold ℃; Material plan put forward, all kinds of skills concerning the material should be made in advance; Clear construction methods and technical measures.
Keywords: mass concrete; construction
中圖分類號(hào)：TU74文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：
一、工程概況
某石油化工廠塔區(qū)承臺(tái)及基礎(chǔ)，承臺(tái)共分三個(gè)部分，共計(jì)混凝土1700余立方米，最大承臺(tái)混凝土量675立方米，最大截面10.75m×2m。最小截面6.2m×1.8m；承臺(tái)頂14個(gè)塔基礎(chǔ)，其中環(huán)形基礎(chǔ)6個(gè)，其余為圓形基礎(chǔ)； 承臺(tái)及基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，采用P.042.5水泥，混凝土中摻加12%水泥用量的UEA。鋼筋保護(hù)層厚度為：底部150mm，其它部位為50mm； 承臺(tái)底部及頂部配筋為Φ22@100及Φ22@100，側(cè)壁橫筋為Φ14@200；±0.000m標(biāo)高相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高191.87m。承臺(tái)底標(biāo)高-2.45m。
二、現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備
現(xiàn)場(chǎng)障礙物處理，場(chǎng)地平整；臨時(shí)道路和施工用水、用電線路的敷設(shè)；保證施工現(xiàn)場(chǎng)的用水10L/S，用電量300KW；施工機(jī)具、材料、構(gòu)件等進(jìn)場(chǎng)并保證其使用功能；
三、主要施工方法
1、 施工程序：
(委托商品砼配合比)混凝土澆筑及振搗（試塊制作）混凝土養(yǎng)護(hù)質(zhì)量驗(yàn)收
2、施工方法：
（1）、 配合比委托
向攪拌站委托混凝土配合比，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，要求混凝土緩凝時(shí)間延長(zhǎng)4小時(shí)。
（2）、混凝土泵布管
A、混凝土澆筑時(shí)的水平、垂直運(yùn)輸一律采用混凝土泵。
B、 混凝土泵車采用混凝土固定泵，固定泵設(shè)于塔區(qū)南側(cè)10軸處，混凝土泵的排料量為20～60m3/h。
c、泵管的布置必須先達(dá)到最遠(yuǎn)澆筑地點(diǎn)，在澆筑過程中逐漸拆除，以避免泵管堵塞。
D、泵管的前端安裝軟管，以便來回?cái)[動(dòng)。
E、水平管每隔5m用鋼腳手架作支架固定，以便排除堵管，裝拆和清洗管道。
F、管道接頭卡箍處不得漏漿。
G、混凝土的泵啟動(dòng)后，應(yīng)先泵送適量水以濕潤(rùn)混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內(nèi)壁等直接與混凝土接觸部位。
H、經(jīng)泵送水檢查，確認(rèn)混凝土泵和輸送管中無異物，并用與混凝土同強(qiáng)度等級(jí)的砂漿進(jìn)行，確?；炷恋妮斔晚樌?。
I、 泵送時(shí)，如輸送管內(nèi)吸入了空氣，應(yīng)立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌，排出空氣后再泵送，水箱或活塞清洗室中應(yīng)經(jīng)常保持充滿水。
（3）、混凝土工程
A、混凝土澆筑前應(yīng)做好以下工作：
a、 在模板、測(cè)溫管、螺栓固定架、鋼筋支架上劃好分層澆筑標(biāo)志，混凝土澆筑厚度為500mm;
b、測(cè)溫管固定完畢,測(cè)溫管必須保證下面封死,上面塞緊。測(cè)溫管選用φ48薄壁鋼管制作；
c、預(yù)埋螺栓固定牢固并經(jīng)檢查（質(zhì)檢員）合格，螺栓絲口抹黃油并用塑料布包緊；
d、澆筑前應(yīng)將模板內(nèi)的雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的水泥砂漿墊塊是否墊好。
e、檢查鋼筋及模板的截面尺寸是否正確（質(zhì)檢員），支撐是否牢固（技術(shù)員）。
f、進(jìn)行各種機(jī)器（機(jī)具、設(shè)備）的試運(yùn)轉(zhuǎn)工作，并做好記錄，保證施工機(jī)器具的正常運(yùn)行。
B、商品混凝土進(jìn)場(chǎng)檢查：
a、有廠家提供的使用區(qū)段的混凝土施工配合比及水泥、砂石、外加劑的材質(zhì)證明及復(fù)檢報(bào)告，并報(bào)監(jiān)理審查；
b、 進(jìn)場(chǎng)混凝土必須隨車提供混凝土出廠記錄，載明出場(chǎng)時(shí)間、強(qiáng)度等級(jí)、數(shù)量、出機(jī)塌落度，以防止混凝土強(qiáng)度等級(jí)在攪拌廠出錯(cuò)；
c、混凝土進(jìn)場(chǎng)卸車前進(jìn)行塌落度檢測(cè)，對(duì)不滿足要求的混凝土在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)行二次添加減水劑，由現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)員確定添加數(shù)量，并在該混凝土出廠記錄上記載；
C、混凝土澆筑
a、澆筑順序：混凝土每個(gè)承臺(tái)沿長(zhǎng)度方向從一側(cè)向另一側(cè)連續(xù)澆筑，要求保證8m3泵車每10min供應(yīng)一罐，每小時(shí)48m3混凝土。
b、澆筑厚度：考慮至水泥初凝時(shí)間，混凝土澆筑每層不得超過500mm。
c、 混凝土自由下落的自由傾落高度不得超過2m，如超過時(shí)必須采用串桶或溜槽。
d、混凝土澆筑采用插入式振動(dòng)器,振動(dòng)器直徑53mm，棒長(zhǎng)529mm。振搗時(shí)振動(dòng)棒垂直插入混凝土中，快插慢拔將混凝土中的氣泡充分提出混凝土表面，并使混凝土密實(shí)。
e、澆筑混凝土?xí)r應(yīng)經(jīng)常觀察模板、鋼筋、預(yù)留孔洞、予埋螺栓、預(yù)埋件和插筋等有無移動(dòng)、變形或堵塞情況，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)立即停止?jié)补?，并?yīng)在已澆筑的混凝土凝結(jié)前修整完好。
f、對(duì)混凝土表面進(jìn)行處理，在混凝土初凝前1-2小時(shí)用粒徑10-20mm卵石均勻鋪撒在混凝土表面，刮平、拍實(shí)，并用木抹子收光拉毛、最后壓光。
D、混凝土試塊制作
a 、混凝土試塊模具必須符合要求并不得少于8組；
b、試塊制作組數(shù)每100m3不得少于1組標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試塊及一組同條件試塊。
E、混凝土養(yǎng)護(hù)
a、混凝土澆注至設(shè)計(jì)標(biāo)高達(dá)到初凝即覆蓋塑料薄膜一層，嚴(yán)禁澆水，其上覆蓋草墊子，厚度必須保證210mm以上，最上面覆蓋彩條布一層，邊角壓實(shí)，確保施工現(xiàn)場(chǎng)的文明施工，養(yǎng)護(hù)時(shí)間根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)溫確定，但不得不少于14天。
b、 養(yǎng)護(hù)期間，控制表里溫差不超過25 oC,否則應(yīng)采取增加保溫層厚度的措施來保證內(nèi)外溫差在25 oC以內(nèi)。
c、 覆蓋材料的拆除時(shí)間根據(jù)測(cè)溫情況由技術(shù)管理人員確定，否則不準(zhǔn)擅自拆除。
F、混凝土的測(cè)溫
a、在承臺(tái)頂部和承臺(tái)側(cè)面底部留設(shè)測(cè)溫孔，頂部測(cè)溫孔沿縱軸線處分布，測(cè)溫孔深度1.2米；底部測(cè)溫孔在承臺(tái)兩側(cè)分布，深度0.5m。測(cè)溫孔分布見附圖2。管的上中下部位與附近鋼筋焊牢，管底部封堵死，防止水泥漿侵入，管頂部高出基礎(chǔ)頂面50mm混凝土施工之前應(yīng)用塑料包裹嚴(yán)密，避免零星砼將測(cè)溫管堵塞。
b、測(cè)溫要求：對(duì)混凝土溫度的測(cè)定應(yīng)不少于20天，1-3天測(cè)溫間隔時(shí)間為6h，以后每4h測(cè)溫一次，以便隨時(shí)掌握混凝土內(nèi)部溫度變化。測(cè)溫人員必須固定按兩班倒，設(shè)專人專責(zé)，按時(shí)填寫測(cè)溫記錄，繪制測(cè)溫曲線。
c、 測(cè)溫工具：電子測(cè)溫儀、普通溫度計(jì)。
四、技術(shù)措施
1、正式澆筑前，應(yīng)對(duì)機(jī)械設(shè)備進(jìn)行試運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)，檢查各種機(jī)械性能是否正常，計(jì)量檢定符合要求，否則不得施工；在施工過程中，如遇輸送泵不能正常使用，應(yīng)采用混凝土輸送泵車進(jìn)場(chǎng)，確?；炷恋恼沧?；
2、混凝土振搗工應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行工藝要求，現(xiàn)場(chǎng)有關(guān)人員應(yīng)按要求做好記錄，并加以保存以便追溯。質(zhì)檢員旁站監(jiān)督，嚴(yán)格控制各項(xiàng)參數(shù)的準(zhǔn)確性。對(duì)混凝土澆注厚度超厚的現(xiàn)象及時(shí)制止；
3、施工前必須做好充份的技術(shù)準(zhǔn)備，嚴(yán)格執(zhí)行技術(shù)交底及混凝土澆灌通知單制度，在澆灌通知單簽發(fā)的同時(shí)，必須嚴(yán)格執(zhí)行混凝土澆注卡，相關(guān)人員全部在崗，脫崗按違紀(jì)處罰；
4、施工前，對(duì)混凝土的生產(chǎn)廠家提出原材料溫控的要求，對(duì)進(jìn)場(chǎng)的混凝土定時(shí)、定人進(jìn)行檢查、測(cè)溫，確?；炷猎跐仓皾M足施工工藝計(jì)算要求；
5、交接班人員必須連續(xù)作業(yè)，換人不停機(jī)，確?；炷翝沧⒌倪B續(xù)性。
6、提前三天與氣象部門聯(lián)系好天氣變化情況，避免雨天進(jìn)行混凝土的澆注施工。
7、混凝土裂縫控制措施
⑴ 摻加泵送緩凝減水劑，降低水灰比，以達(dá)到減少水泥用量，降低水化熱的目的。
⑵ 保證混凝土罐車必須保證每10min供應(yīng)一罐，確保混凝土澆注連續(xù)進(jìn)行。
⑶ 混凝土澆筑前設(shè)專人（質(zhì)檢員）進(jìn)行踏落度檢測(cè)及溫度測(cè)量，保證混凝土入模溫度小于22℃。每班至少4h測(cè)一次，并作好記錄。
⑷ 混凝土分層澆筑，每層必須保證不大于500mm，采用平板振搗器，待最上一層混凝土澆筑完畢20-30min后進(jìn)行二次復(fù)振。
⑸ 塑料薄膜覆蓋搭接嚴(yán)密，防止水份蒸發(fā)。
【關(guān)鍵詞】石油化工油品儲(chǔ)罐；測(cè)量?jī)x表；自動(dòng)化；設(shè)計(jì)
一、石油化工油品儲(chǔ)罐自動(dòng)化儀表種類
（一）液位測(cè)量?jī)x表
用于測(cè)量液位的自動(dòng)化儀表根據(jù)油品儲(chǔ)罐容積大小的不同所測(cè)量范圍也不相同。對(duì)于容積較?。?x105m3）白勺油品儲(chǔ)罐來說，應(yīng)安裝兩套連續(xù)液位測(cè)量?jī)x表，并在罐旁配置指示儀，對(duì)液位測(cè)量?jī)x表測(cè)量出的液位進(jìn)行顯示。在實(shí)際使用過程中，為防止液位超標(biāo)或過低，還需要在自動(dòng)化儀表系統(tǒng)中安裝監(jiān)測(cè)報(bào)警裝置，以便當(dāng)液位出現(xiàn)異常時(shí)系統(tǒng)能夠立刻發(fā)出警報(bào)。較之不常動(dòng)作的開關(guān)類儀表，連續(xù)液位測(cè)量?jī)x表由于可以實(shí)時(shí)對(duì)儲(chǔ)罐內(nèi)液位變化情況進(jìn)行監(jiān)測(cè)，并能對(duì)測(cè)量?jī)x表工作狀態(tài)進(jìn)行連續(xù)觀察，因而其可靠性更高。對(duì)于對(duì)可靠性要求較高的石油化工油品儲(chǔ)罐區(qū)，一般m宜采用這種連續(xù)液位測(cè)量?jī)x表。此外，體積計(jì)量法也是石油儲(chǔ)罐常用的一種方法。用于測(cè)量油品液位的儀表還有雷達(dá)液位計(jì)、靜壓液位計(jì)、混合計(jì)量法、伺服液位計(jì)等。其中，雷達(dá)液位計(jì)適用于重、輕質(zhì)油品等油品儲(chǔ)罐的液位測(cè)量。在應(yīng)用過程中需要對(duì)測(cè)量精度、介質(zhì)性質(zhì)、油品儲(chǔ)罐類型等各因素進(jìn)行充分考慮，確保雷達(dá)天線選擇的合理適用。目前，雷達(dá)天線主要有桿式天線、平面天線等幾種類型。
（二）溫度測(cè)量?jī)x表
在油品儲(chǔ)罐區(qū)中，溫度是計(jì)量?jī)?chǔ)罐溫度補(bǔ)償?shù)闹匾獏?shù)之一，所以溫度測(cè)量非常重要。這就需要用到科學(xué)溫度測(cè)量?jī)x表。計(jì)量用油品儲(chǔ)罐溫度測(cè)量在油品密度、體積等參數(shù)上應(yīng)符合國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。目前，對(duì)于石油化工油品儲(chǔ)罐溫度的測(cè)量大多采用的是Pt100鉑熱電阻元件。采用不同溫度測(cè)量元件需要參照不同的規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)。例如，對(duì)于熱敏電阻、光纖測(cè)量元件等元件在常壓油罐中的使用必須要經(jīng)過校準(zhǔn)且滿足標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定才可以投入使用。
某相關(guān)文獻(xiàn)資料對(duì)計(jì)量級(jí)石油化工油品儲(chǔ)罐溫度測(cè)量?jī)x表現(xiàn)場(chǎng)安裝后精度與固有精度所允許的最大誤差進(jìn)行了明確規(guī)定?，F(xiàn)場(chǎng)安裝后精度基于質(zhì)量和體積計(jì)量的最大允許誤差分別為1.0℃和0.5℃，固有精度基于質(zhì)量和體積計(jì)量的最大允許誤差分別為0.5℃和0.25℃。
（三）壓力儀表
根據(jù)國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)GB50160規(guī)定，按照油品儲(chǔ)罐壓力設(shè)計(jì)，可以分為常壓儲(chǔ)罐、低壓儲(chǔ)罐和壓力儲(chǔ)罐三種類型。對(duì)于這些儲(chǔ)罐壓力的測(cè)量需要采用對(duì)應(yīng)的壓力儀表，如低壓儲(chǔ)罐壓力測(cè)量和壓力儲(chǔ)罐壓力測(cè)量均可以采用壓力變送器。擁有液體密度補(bǔ)償計(jì)算與標(biāo)準(zhǔn)體積計(jì)算功能的伺服液位計(jì)、雷達(dá)液位計(jì)多用于混合法計(jì)量石油化工油品儲(chǔ)罐壓力。采用混合法對(duì)油品儲(chǔ)罐進(jìn)行測(cè)量，有質(zhì)量計(jì)量和體積計(jì)量?jī)煞N方式，將其與連續(xù)液位測(cè)量?jī)x配套使用，往往可以達(dá)到精確的計(jì)量結(jié)果。
二、油品損耗的影響因素
儲(chǔ)油罐內(nèi)氣相傳質(zhì)的三種形式：分子擴(kuò)散、熱擴(kuò)散及強(qiáng)制對(duì)流。分子擴(kuò)散是由于儲(chǔ)油罐內(nèi)上部氣體空間油氣濃度分布不均勻，油蒸汽在濃度差的作用下從高濃度向低濃度運(yùn)移的過程。在儲(chǔ)油罐內(nèi)油氣分子由下向上遷移，從而使得儲(chǔ)油罐內(nèi)上部氣體空間油氣濃度增加。熱擴(kuò)散是由于溫度的變化引起罐內(nèi)空間溫度分布不均勻而產(chǎn)生的油氣擴(kuò)散過程，油蒸汽從高溫區(qū)域向低溫區(qū)域擴(kuò)散。強(qiáng)制對(duì)流是由于罐內(nèi)壓強(qiáng)分布不均引起油蒸汽從高壓區(qū)域向低壓區(qū)域運(yùn)移的過程。儲(chǔ)油罐內(nèi)的油品在一定的壓力、溫度條件下就會(huì)發(fā)生氣化。
引起油品發(fā)生損耗的原因大致有儲(chǔ)存蒸發(fā)損耗、作業(yè)損耗及設(shè)備故障損耗這三種，其中儲(chǔ)存蒸發(fā)損耗起主導(dǎo)作用。
（一）儲(chǔ)存蒸發(fā)損耗
儲(chǔ)油罐內(nèi)油品的損耗主要來自于儲(chǔ)存蒸發(fā)損耗。儲(chǔ)存損耗又包括自然蒸發(fā)損耗、小呼吸損耗及大呼吸損耗。自然蒸發(fā)損耗是由于儲(chǔ)罐密封性不好引起油品與大氣流通而發(fā)生的油品損耗；大呼吸損耗是由于罐內(nèi)自由液面的升降導(dǎo)致油蒸汽經(jīng)機(jī)械呼吸閥排出；小呼吸損耗是由于晝夜溫差，使得儲(chǔ)罐內(nèi)的油蒸汽壓力發(fā)生變化，吸入空氣造成的油氣損耗。
（二）作業(yè)損耗
作業(yè)損耗主要包括裝卸油損耗、設(shè)備維護(hù)損耗及其他操作損耗。裝卸損耗是在裝卸油品的過程中造成的油品損耗，主要表現(xiàn)為大呼吸損耗，有時(shí)也會(huì)表現(xiàn)為飽和損耗；設(shè)備維護(hù)損耗是在對(duì)管線、泵機(jī)組等設(shè)備進(jìn)行維護(hù)的過程中造成的油品損耗；其他操作損耗是在清洗罐底、油品倒灌以及灌泵時(shí)造成的油品損耗。
（三）設(shè)備故障損耗
有時(shí)候設(shè)備發(fā)生故障也會(huì)導(dǎo)致油品的損耗。如浮頂罐密封圈不嚴(yán)，油罐、泵機(jī)組等設(shè)備泄漏，機(jī)械呼吸閥漏氣造成的損耗。
三、降低油品損耗的措施
工藝上常采用嚴(yán)格控制油品儲(chǔ)存的條件，優(yōu)化操作、加強(qiáng)管理，油氣回收等措施來降低儲(chǔ)油罐內(nèi)油品損耗。
（一）嚴(yán)格控制油品儲(chǔ)存的條件
油品的儲(chǔ)存溫度、壓力直接影響著油品損耗。從溫度方面著手可采用淋水、刷涂料（白色）、縮小晝夜溫差等方式減少油品損耗；從壓力方面著手可以控制外界環(huán)境的壓強(qiáng)，提高油罐承壓能力來減少油品的小呼吸損耗。如采用球形罐可明顯提高儲(chǔ)罐的承壓能力，但是造價(jià)較高。同時(shí)適當(dāng)通風(fēng)，既能保證油氣的流通，也可以使油品的損耗量降到最低。
（二）優(yōu)化操作、加強(qiáng)管理
優(yōu)化操作：檢尺人員應(yīng)盡量在清晨或傍晚作業(yè)，此時(shí)儲(chǔ)油罐內(nèi)外壓差較小，排氣損耗較少，檢尺完成后應(yīng)盡快蓋上油蓋；化驗(yàn)人員對(duì)油品進(jìn)行水含量等各項(xiàng)指標(biāo)檢測(cè)時(shí)應(yīng)緩慢放油，降低油品的通風(fēng)損耗及小呼吸損耗；盡量高液位儲(chǔ)油，減小油氣空間；平時(shí)盡量不要打開儲(chǔ)油罐上的透光孔和量油孔等；縮短收發(fā)油之間的時(shí)間間隔；裝油進(jìn)罐時(shí)采用液下密閉的形式。
加強(qiáng)管理：定期檢查機(jī)械呼吸閥、計(jì)量裝置等設(shè)備的密封狀況；盡量減少油品輸轉(zhuǎn)次數(shù)，減少油品與空氣接觸的機(jī)會(huì)；定期檢尺檢測(cè)油罐液位，及時(shí)發(fā)現(xiàn)各種異常情況；提高操作及管理自動(dòng)化水平，通過計(jì)算機(jī)系統(tǒng)實(shí)時(shí)監(jiān)控儲(chǔ)油罐溫度、壓力、液位等參數(shù)的變化，防止意外事故的發(fā)生；加強(qiáng)對(duì)相關(guān)工作人員的培訓(xùn)，提高員工的安全意識(shí)及技術(shù)水平；及時(shí)統(tǒng)計(jì)、傳遞罐區(qū)的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)及情況。
（三）油氣回收
常用的油氣回收技術(shù)有三種：冷凝法、吸附法及吸收法。冷凝法是采用多級(jí)冷凝器對(duì)油氣進(jìn)行深度冷凝，實(shí)現(xiàn)回收油蒸汽的目的；吸附法是通過活性炭、天然沸石等固體吸附體在一定條件下對(duì)油氣進(jìn)行選擇性吸附來回收油氣；吸收法是利用油氣的化學(xué)性質(zhì)，使用適宜的吸收劑與油氣在吸收塔內(nèi)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)回收油氣的技術(shù)。在這三種技術(shù)基礎(chǔ)上，又衍生出了一些改進(jìn)工藝，如工業(yè)上常采用管線連通儲(chǔ)存同一種油品的油罐，再通過一根集氣管連接集氣罐，構(gòu)成密閉的油氣回收系統(tǒng)有效回收揮發(fā)損耗的油蒸汽，對(duì)于輕組分氣體油氣回收系統(tǒng)的回收率可達(dá)90%以上。
四、石油化工油品儲(chǔ)罐自動(dòng)化儀表工程設(shè)計(jì)
（一）儀表防護(hù)防爆設(shè)置
由于自動(dòng)化儀表工作在易燃易爆的石油化工產(chǎn)品油罐區(qū)域，因而需要對(duì)儀表進(jìn)行良好的防護(hù)防爆設(shè)置。按照國(guó)家有關(guān)防護(hù)等級(jí)規(guī)定，用于現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量的儀表外殼防護(hù)等級(jí)應(yīng)至少達(dá)到GBIP65，安b在地下的自動(dòng)化測(cè)量?jī)x表，其外殼防護(hù)等級(jí)應(yīng)至少達(dá)到GBIP68。在防爆方面的性能設(shè)計(jì)，國(guó)家規(guī)定所有用于爆炸危險(xiǎn)場(chǎng)所的自動(dòng)化儀表防爆性能都必須符合對(duì)應(yīng)爆炸危險(xiǎn)場(chǎng)所的防爆標(biāo)準(zhǔn)要求，并通過國(guó)家等級(jí)防爆檢驗(yàn)合格證。這是石油化工油品儲(chǔ)罐用自動(dòng)化儀表工程設(shè)計(jì)中，所必須達(dá)到的兩個(gè)基本指標(biāo)。目前，基于服務(wù)器的石油化工產(chǎn)品儲(chǔ)罐安全系統(tǒng)是較為先進(jìn)和安全的一種設(shè)備。
（二）罐區(qū)安全設(shè)置
正常情況下，石油化工油品儲(chǔ)罐區(qū)的日常運(yùn)行是較為穩(wěn)定的，風(fēng)險(xiǎn)與事故發(fā)生概率較低，所以對(duì)于沒有特殊要求的罐區(qū)一般只設(shè)置報(bào)警裝置和聯(lián)鎖機(jī)制。若依據(jù)實(shí)際情況需要設(shè)置自動(dòng)化儀表系統(tǒng)，則應(yīng)嚴(yán)格按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《石油化工安全儀表系統(tǒng)設(shè)計(jì)規(guī)范》來對(duì)自動(dòng)化儀表工程進(jìn)行設(shè)計(jì)，確保其符合國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。同時(shí)，還要對(duì)設(shè)計(jì)出的自動(dòng)化儀表安全等級(jí)與可操作性進(jìn)行檢驗(yàn)和評(píng)估，以便合理確定出儀表所需安全等級(jí)，確保儀表能夠切實(shí)發(fā)揮效用對(duì)危險(xiǎn)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行安全測(cè)量，并為自動(dòng)化儀表系統(tǒng)安裝方案的制定提供理論依據(jù)和支持。
根據(jù)以往石油化工油品儲(chǔ)罐區(qū)發(fā)生的重大事故原因分析，違章作業(yè)是導(dǎo)致事故發(fā)生的主要原因之一，所以除了防護(hù)防爆之外，還要對(duì)各作業(yè)環(huán)節(jié)、操作行為等可能引發(fā)火災(zāi)等事故因素進(jìn)行認(rèn)真檢測(cè)與控制，提高油品罐區(qū)安全系數(shù)。
（三）有毒氣體、可燃?xì)怏w檢測(cè)
對(duì)于自動(dòng)化儀表在有毒有害氣體、可燃性氣體方面的檢測(cè)設(shè)計(jì)，許多相關(guān)規(guī)范中都進(jìn)行了明確的規(guī)定，如《石油化工可燃?xì)怏w及有毒氣體檢測(cè)報(bào)警設(shè)計(jì)規(guī)范》等。即在儀表工程實(shí)際設(shè)計(jì)過程中，需嚴(yán)格按照這些規(guī)范來進(jìn)行。但值得注意的是，由于編制原則和側(cè)重點(diǎn)存在一定差異，因而各規(guī)范規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)不盡相同，有些差別較大，所以自動(dòng)化儀表對(duì)有毒氣體、可燃?xì)怏w檢測(cè)功能與標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)，應(yīng)對(duì)石油化工油品罐區(qū)現(xiàn)場(chǎng)及要求進(jìn)行綜合考慮。
五、儲(chǔ)罐計(jì)量設(shè)計(jì)方案
石油化工產(chǎn)品儲(chǔ)罐在采用靜壓法的時(shí)候，要嚴(yán)格遵守國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。靜壓法主要是針對(duì)儲(chǔ)罐內(nèi)液體壓力和差壓測(cè)量，對(duì)于壓力變送器具有依賴性。靜壓法的優(yōu)點(diǎn)是：將測(cè)量結(jié)果進(jìn)行換算，并可以迅速得到參數(shù)值，投資成本比較低，設(shè)計(jì)方案也是比較簡(jiǎn)單的。但是，這種方法不能得到儲(chǔ)罐內(nèi)全部液體的平均密度，會(huì)使得測(cè)量結(jié)果出現(xiàn)偏差。在確定最佳設(shè)計(jì)方案時(shí)，要對(duì)測(cè)量?jī)x表結(jié)構(gòu)、現(xiàn)場(chǎng)儀表結(jié)構(gòu)、自動(dòng)控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，并制定出適合這些裝置的集成方案。對(duì)于要求低的小型罐區(qū)，可以將軟件組態(tài)方式應(yīng)用到自動(dòng)控制系統(tǒng)當(dāng)中，從而提高了石油的計(jì)量管理水平。對(duì)于計(jì)算相對(duì)來說較復(fù)雜的計(jì)量裝置，則在儲(chǔ)罐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中加入計(jì)量軟件。
由于在設(shè)計(jì)方案中所含的變量比較多，設(shè)計(jì)人員要在儲(chǔ)罐結(jié)構(gòu)中設(shè)置信號(hào)通信單元，并根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)選擇合適的信號(hào)傳輸方式，增強(qiáng)儲(chǔ)罐自動(dòng)化控制運(yùn)行率。同時(shí)，在各種輔助數(shù)據(jù)表作用下，設(shè)計(jì)人員選擇的計(jì)算方法可以提高準(zhǔn)確性，得到儲(chǔ)罐油品質(zhì)量信息及體積參考信息，進(jìn)而對(duì)儲(chǔ)罐服務(wù)功能有了提高。
六、結(jié)束語
總之，與油品罐區(qū)安全等級(jí)、各指標(biāo)測(cè)量息息相關(guān)的，用于石油化工油品罐區(qū)的自動(dòng)化儀表及其設(shè)計(jì)需要考慮諸多因素，這樣才能保證設(shè)計(jì)的科學(xué)合理，設(shè)計(jì)符合國(guó)家各相規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。我國(guó)自動(dòng)化儀表工程設(shè)計(jì)人員應(yīng)努力提高自身專業(yè)能力與實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，為新一代高自動(dòng)化、高測(cè)量精度石油化工油品罐區(qū)自動(dòng)化儀表的產(chǎn)生而努力。
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