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第1篇

當(dāng)然，引起水工建筑物混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂縫的原因是多方面的。但是，歸納起來(lái)可分為荷載作用引起的裂縫和非荷載引起的裂縫兩類(lèi)。本文對(duì)這兩類(lèi)因素進(jìn)行了分析，并根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)對(duì)在施工中進(jìn)行預(yù)防的措施，供參考。

2荷載作用引起的裂縫

2．1水工建筑物混凝土結(jié)構(gòu)在使用荷載作用下，由于截面的混凝土拉應(yīng)變大多是大于混凝土極限拉伸值的，所以構(gòu)件在使用時(shí)總是帶縫工作的。這類(lèi)裂縫總是與主拉應(yīng)力方向大致垂直，且最先在荷載效應(yīng)最大處產(chǎn)生。如果荷載效應(yīng)相同，裂縫首先在混凝土抗拉能力最薄弱處產(chǎn)生。

2．2預(yù)防荷載作用引起的裂縫的措施是合理的配筋。在施工過(guò)程中，選用混凝土粘結(jié)較好的變形鋼筋，控制鋼筋的應(yīng)力不過(guò)高，鋼筋的直徑不過(guò)粗，并用鋼筋不在混凝土中分布比較均勻。這樣就能較好地控制正常使用條件下裂縫寬度，不致過(guò)寬。

3非荷載引起的裂縫

在水工建筑物混凝土物件中，大部份縫是由非荷載因素引起的，如溫度變化、混凝土收縮、基礎(chǔ)不勻沉降、塑性坍落、鋼筋銹蝕、堿—骨科化學(xué)反應(yīng)等等。

3．1溫度變化引起的裂縫

3．1．1水工建筑結(jié)構(gòu)件隨著溫度的變化而產(chǎn)生變形，即通常所說(shuō)的熱脹冷縮。當(dāng)變形受到約束時(shí)，便產(chǎn)生了裂縫，約束的程度越大，裂縫就越寬。

預(yù)防熱脹冷縮的措施：一是撤去約束，允許自由的產(chǎn)生變形；二是設(shè)置伸縮縫。

3．1．2水泥和水所引起化學(xué)反應(yīng)引起裂縫。大體積混凝土開(kāi)列的主要原因之一，是由于混凝土在硬化過(guò)程中，水泥和水起化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生大量的水化熱引起混凝土的溫度上升，如果熱量不能很快散失，內(nèi)部和外部溫差過(guò)大，就將產(chǎn)生溫度應(yīng)力，使結(jié)構(gòu)內(nèi)部受壓，外部受拉?；炷猎谟不跗?，只有很低的抗拉強(qiáng)度，如果由內(nèi)外溫度差引起的拉應(yīng)力超過(guò)混凝土早期抗拉強(qiáng)度時(shí)，混凝土就要產(chǎn)生裂縫。

防止這類(lèi)裂縫產(chǎn)生的措施是：①盡量選用低熱或中熱降低泥礦渣水泥、粉煤灰水泥；②減少水泥用量，將水泥用量盡量控制在450kg/m2以下；③降低水灰比，一般混凝土的水灰比控制在0.60以下；④改善骨科級(jí)配，摻加粉煤灰或高效減少水劑等來(lái)減少水泥用量，降低水化熱；⑤改善混凝土的攪拌工藝，采用“二次風(fēng)冷”新工藝降低混凝土的澆筑溫度；⑥在混凝土中摻加一定量的具有減水、增塑、緩凝等作用的外加劑，改善混凝土拌和物的流動(dòng)性、保水性，降低水熱化，推遲熱峰出現(xiàn)的時(shí)間；⑦合理安排施工工序，分層、分塊澆筑，以利于散熱，減小約束；⑧在大體積混凝土內(nèi)部設(shè)置冷卻管道，通過(guò)冷水或冷氣冷卻，減小混凝土的內(nèi)部溫差；⑨加強(qiáng)混凝土溫度的監(jiān)控，及時(shí)采取冷卻保護(hù)措施；⑩加強(qiáng)混凝土養(yǎng)護(hù)，混凝土澆筑后，及時(shí)用濕潤(rùn)的草簾、麻片等覆蓋，并灑水養(yǎng)護(hù)，適當(dāng)延長(zhǎng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間，保證混凝土表現(xiàn)緩慢冷卻，在寒冷季節(jié)，混凝土兩面必須采取保溫措施，以防寒潮襲擊。

3．1．3構(gòu)件硬化成型后，在使用中，如果溫度較大，構(gòu)件內(nèi)部溫度梯度就極大，也會(huì)引起構(gòu)件開(kāi)裂。

3．1．4預(yù)防產(chǎn)生比類(lèi)裂縫的措施是：采用隔熱（或保溫）措施，盡量減少構(gòu)件內(nèi)部溫度梯度，在配筋時(shí)應(yīng)考慮溫度力的影響。

3．2混凝土收縮引起的裂縫

3．2．1混凝土在空氣中結(jié)硬時(shí)，體積要縮小，產(chǎn)生收縮變形，當(dāng)受到約束時(shí)，就可能導(dǎo)致裂縫的產(chǎn)生。

3．2．2在配筋率較高的構(gòu)件中，由于鋼筋對(duì)周?chē)炷恋募s束作用增強(qiáng)，混凝土的收縮也會(huì)受到鋼筋的限制而產(chǎn)生拉應(yīng)力，引起構(gòu)件局部裂縫。

3．2．3新老混凝土界面容易產(chǎn)生收縮裂縫。

3．2．4防止和減少收縮裂縫的措施：①合理設(shè)置收縮縫；②改善水泥土性能，降低水灰比，減少水泥用量；③配筋率不宜過(guò)高，設(shè)置構(gòu)造鋼筋收縮裂縫健分布均勻，避免發(fā)生集中的大裂縫；④加強(qiáng)混凝土的時(shí)期養(yǎng)護(hù)，并適應(yīng)當(dāng)延長(zhǎng)混凝土保溫覆蓋時(shí)間，并涂刷養(yǎng)護(hù)劑養(yǎng)護(hù)。

3．3混凝土塑性坍落引起的裂縫

3．3．1混凝土塑性坍落發(fā)生在混凝土澆筑后的頭幾個(gè)小時(shí)內(nèi)，這時(shí)混凝土還處于塑性狀態(tài)，如果混凝土出現(xiàn)泌水現(xiàn)象，在重力作用下混合料中的固體顆粒有向下沉移而水向上浮動(dòng)的傾向。這種移動(dòng)當(dāng)受到鋼筋骨架或者模板約束時(shí)，在上部就容易形成沿鋼筋長(zhǎng)度方向的裂縫。

3．3．2預(yù)防措施是：①要仔細(xì)選擇集料的配級(jí)，做好混凝土的配合比設(shè)計(jì)，特別是要控制水灰比，采用適量的減水劑；②施工時(shí)混凝土既不能漏振也不能過(guò)振，避免混凝土泌水現(xiàn)象的發(fā)生，防止模板沉陷；③如果發(fā)生這類(lèi)裂縫，可在混凝土終凝以前重新抹面壓光，使裂縫閉合。3．4基礎(chǔ)不均勻沉降引起的裂縫

3．4．1基礎(chǔ)不均勻沉降，使超靜結(jié)構(gòu)受迫，從而導(dǎo)致裂縫。

3．4．2防止基礎(chǔ)不均勻引起裂縫的措施是：根據(jù)地基條件及上部結(jié)構(gòu)形式，采用合理的構(gòu)造措施及設(shè)置沉降縫。

3．5冰凍引起的裂縫

3．5．1水在結(jié)冰過(guò)程中，荷重要增加，因此，水在設(shè)灌漿或灌漿不飽滿(mǎn)的預(yù)應(yīng)力構(gòu)件孔道中結(jié)冰，就可以產(chǎn)生沿著孔道方向的縱向裂縫。

3．5．2預(yù)防冰凍裂縫的措施：在建筑物基礎(chǔ)梁下填一定厚度的松散材料（爐渣）。

3．6鋼筋銹蝕引起的裂縫

3．6．1原因：鋼筋的生銹過(guò)程實(shí)際上是電化學(xué)反應(yīng)過(guò)程，這種效應(yīng)可在鋼筋周?chē)幕炷林挟a(chǎn)生脹拉應(yīng)力，如果混凝土的保護(hù)層比較薄，不是以抵抗這種拉應(yīng)力時(shí)，就會(huì)沿著鋼筋形成一條順筋裂縫。順筋裂縫一旦產(chǎn)生，又進(jìn)一步促進(jìn)鋼筋銹蝕程度的增加，形成惡性循環(huán)，最后導(dǎo)致混凝土保護(hù)層剝落，甚至鋼筋銹斷。這種順筋裂縫對(duì)結(jié)構(gòu)的耐久性影響最大。

3．6．2預(yù)防措施：防止順筋裂縫的措施是提高混凝土的密實(shí)度和抗?jié)B性，適當(dāng)加大保護(hù)層的厚度。

3．7堿——骨科化學(xué)反應(yīng)引起的裂縫

3．7．1原因和分析：堿——骨科反應(yīng)是指混凝土孔隙中水泥的堿性溶液與活性骨科（含活性Si02）化學(xué)反應(yīng)，生成堿——硅酸凝膠，堿硅膠溫水后可產(chǎn)生膨脹，使混凝土脹裂，開(kāi)始時(shí)在混凝土表面形成不規(guī)則的細(xì)小裂縫，然后由表及里地發(fā)展，裂縫中充滿(mǎn)了白色深沉。

3．7．2預(yù)防措施：堿——骨科化學(xué)反應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)件的耐久性影響極大，為了控制堿——骨科的化學(xué)反應(yīng)速度應(yīng)選擇優(yōu)質(zhì)骨科和低含堿量水泥，并提高混凝土的密實(shí)度和采用較低的水灰比。

4結(jié)語(yǔ)

裂縫是水利建筑物混凝土結(jié)構(gòu)中普遍存在的一種現(xiàn)象，它的出現(xiàn)不僅會(huì)降低水利建筑物的抗?jié)B能力，影響水利建筑物的使用功能，而且會(huì)引起鋼筋的銹蝕，混凝土的碳化，降低材料的耐久性，影響水利建筑物的承載能力。所以，必須對(duì)混凝土裂縫進(jìn)行深入細(xì)致的調(diào)查研究，區(qū)別對(duì)待，在施工中采取各種有效的預(yù)防措施來(lái)預(yù)防裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展，以保證水利工程建筑物的構(gòu)件的安全、穩(wěn)定、經(jīng)久、耐用。

論文關(guān)鍵詞：水利工程建筑物；混凝土裂縫；防治措施

論文摘要：在許多水利工程建筑物中，混凝土的裂縫問(wèn)題是一個(gè)普遍存在而又難以解決的工程實(shí)際問(wèn)題，對(duì)水利工程中常見(jiàn)的混凝土裂縫的成因進(jìn)行了探討分析，并有針對(duì)性地提出了一些防治措施。

參考文獻(xiàn)

第2篇

關(guān)鍵詞船閘沉降觀(guān)測(cè)

1工程概況

京杭運(yùn)河解臺(tái)二線(xiàn)船閘工程是我省利用世行貸款投資建設(shè)的交通重點(diǎn)工程，船閘位于徐州市賈汪區(qū)大吳鎮(zhèn)，距市區(qū)約20km，處于京杭運(yùn)河江蘇段西線(xiàn)航道解臺(tái)一線(xiàn)船閘北側(cè)。

解臺(tái)二線(xiàn)船閘與一線(xiàn)船閘平行布置，兩閘中心線(xiàn)相距90m，船閘基本尺度230×23×5m，主要結(jié)構(gòu)形式：閘首為鋼筋混凝土底板、空箱邊墩、頭部環(huán)繞短廊道輸水、鋼結(jié)構(gòu)人字閘門(mén)及提升式平板閥門(mén)、電氣自動(dòng)控制液壓?jiǎn)㈤]機(jī)，閘室為鋼筋混凝土透水底板、扶壁式鋼筋混凝土閘墻，鋼筋混凝土上、下游護(hù)坦，上下游主副導(dǎo)航墻、靠船墩及護(hù)岸為混凝土底板漿砌塊石墻（墩）身。設(shè)計(jì)年通過(guò)能力為2500萬(wàn)噸。

2沉降觀(guān)測(cè)目的和內(nèi)容

沉降觀(guān)測(cè)是船閘建設(shè)不可忽視的工作之一，通過(guò)沉降觀(guān)測(cè)，可以監(jiān)測(cè)建筑物的沉降變位情況，不但為今后的船閘底板內(nèi)力計(jì)算提供數(shù)據(jù)，提高了準(zhǔn)確性，而且能便于及時(shí)發(fā)現(xiàn)異常情況，采取措施，保證工程的安全運(yùn)行。

由于解臺(tái)二線(xiàn)船閘上、下閘首為整體塢式結(jié)構(gòu)，我省船閘建設(shè)有關(guān)部門(mén)經(jīng)過(guò)多年實(shí)踐總結(jié)，目前普遍采用預(yù)留施工寬縫，將整塊底板分成三塊，待兩側(cè)邊墩澆筑完成、回填土達(dá)到所要求的高程、地基沉降穩(wěn)定后，再進(jìn)行封鉸，可有效地減小底板的內(nèi)力或厚度；并能減少閘塘開(kāi)挖后對(duì)地基的卸載及底板、閘墻邊墩澆筑過(guò)程中因加載而產(chǎn)生的地基升降變化。通過(guò)定期進(jìn)行沉降觀(guān)測(cè)，可以掌握軟基的固結(jié)過(guò)程，用來(lái)確定預(yù)留施工寬縫對(duì)內(nèi)力的影響，同時(shí)為確定封鉸時(shí)機(jī)和地下水位控制、加載速率提供依據(jù)。

沉降觀(guān)測(cè)的主要內(nèi)容是：通過(guò)布設(shè)控制網(wǎng)，按相關(guān)精度要求，根據(jù)施工分級(jí)加載實(shí)況，定期定點(diǎn)對(duì)塢室結(jié)構(gòu)底板封鉸前后每塊底板和每節(jié)閘室墻在建設(shè)過(guò)程中的沉降情況進(jìn)行觀(guān)測(cè)，直至工程竣工驗(yàn)收，移交使用單位。

3沉降觀(guān)測(cè)方案

3．1精度指標(biāo)與觀(guān)測(cè)儀器的選擇

設(shè)計(jì)單位對(duì)主體工程上、下閘首及閘室塢式段施工寬縫封鉸提出的要求，其中有一條為邊墩的沉降速率（連續(xù)10天）每晝夜小于0．1mm。

如果按照限差為0．1mm來(lái)設(shè)計(jì)觀(guān)測(cè)方案，高差中誤差須滿(mǎn)足0．05mm的要求，目前最先進(jìn)的精密水準(zhǔn)儀每km高差中誤差只能滿(mǎn)足0．7mm的要求，無(wú)法滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。經(jīng)與設(shè)計(jì)部門(mén)商討，變更為通過(guò)連續(xù)3個(gè)10天的觀(guān)測(cè)，如果結(jié)果都不超過(guò)1mm，則認(rèn)為滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

根據(jù)設(shè)計(jì)要求和現(xiàn)行國(guó)家《工程測(cè)量規(guī)范》、《建筑物變形測(cè)量規(guī)程》及交通部《水運(yùn)工程測(cè)量規(guī)范》中對(duì)沉降觀(guān)測(cè)的各項(xiàng)規(guī)定，結(jié)合解臺(tái)二線(xiàn)船閘工程具體的特點(diǎn)，我們選擇變形測(cè)量的二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)作為本項(xiàng)沉降觀(guān)測(cè)工作的精度指標(biāo)，詳見(jiàn)表1。

沉降觀(guān)測(cè)是船閘工程中精度較高的測(cè)量工作，儀器設(shè)備、布設(shè)路線(xiàn)、觀(guān)測(cè)方法及人員素質(zhì)等多方面都會(huì)影響觀(guān)測(cè)數(shù)據(jù)的精度。在該測(cè)量工作中我們選擇S1級(jí)瑞士LeicaNA2／GPM3精密水準(zhǔn)儀，配合銦鋼水準(zhǔn)尺進(jìn)行作業(yè)，省測(cè)繪局鑒定部門(mén)對(duì)儀器的各項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行了技術(shù)鑒定，在作業(yè)期間我們多次對(duì)儀器i角差進(jìn)行檢核，為觀(guān)測(cè)工作提供了技術(shù)保證。

3．2觀(guān)測(cè)路線(xiàn)的布設(shè)

3．2．1水準(zhǔn)基點(diǎn)、工作基點(diǎn)的設(shè)置

水準(zhǔn)基點(diǎn)由測(cè)區(qū)原有等級(jí)水準(zhǔn)點(diǎn)（設(shè)計(jì)部門(mén)提供）BM（33．226m）、G2（32．652m）組成，該兩點(diǎn)高程數(shù)據(jù)經(jīng)多次聯(lián)測(cè)檢核，高差誤差均小于1．0mm。且兩水準(zhǔn)基點(diǎn)均位于一線(xiàn)閘管理區(qū)較為偏僻地方，是一線(xiàn)閘施工期間（1958～1961年）設(shè)置的，點(diǎn)位穩(wěn)定可靠。我們以觀(guān)測(cè)條件較好的BM作為主基點(diǎn)，G2作為校核點(diǎn)。利用原一線(xiàn)船閘南側(cè)（二線(xiàn)閘施工區(qū)外側(cè)）閘墻一個(gè)沉降釘（A9）作為工作基點(diǎn)，與BM、G2形成一個(gè)閉合環(huán)，檢測(cè)起始數(shù)據(jù)的正確性。

3．2．2觀(guān)測(cè)點(diǎn)的布設(shè)

上、下閘首及閘室塢式段均在邊墩底板及施工寬縫的兩端各布設(shè)8個(gè)沉降釘計(jì)24個(gè)觀(guān)測(cè)點(diǎn)；閘室14節(jié)扶壁段均在閘墻底板兩端各布設(shè)4個(gè)沉降釘計(jì)56個(gè)觀(guān)測(cè)點(diǎn)；沉降釘?shù)闹谱鞑捎?0cmФ18螺紋鋼頂端焊接鍍銅半球圓帽加工而成，埋設(shè)時(shí)配以斜筋焊接在底板面層及豎向鋼筋上，頂端突出砼表面1．5～2．0cm左右，以保證點(diǎn)位穩(wěn)固。

由工作基點(diǎn)A9至觀(guān)測(cè)點(diǎn)路線(xiàn)基本沿閘塘原狀土上設(shè)置，中間轉(zhuǎn)點(diǎn)全部埋設(shè)測(cè)樁，采用50～100cmФ20螺紋鋼打入土層，表面澆筑20～30cm厚砼，進(jìn)入閘塘邊坡段，除轉(zhuǎn)點(diǎn)采用同前設(shè)置外，測(cè)站架鏡的位置也埋設(shè)30cm厚砼，以保證觀(guān)測(cè)時(shí)儀器的穩(wěn)定。

整個(gè)觀(guān)測(cè)線(xiàn)路由BM、A9和14－2、12－4、10－2等11個(gè)觀(guān)測(cè)點(diǎn)形成一個(gè)整體閉合環(huán)，全長(zhǎng)1．32km，36測(cè)站，不在路線(xiàn)上的其他觀(guān)測(cè)點(diǎn)，由其鄰近觀(guān)測(cè)點(diǎn)固定觀(guān)測(cè)。

3．3觀(guān)測(cè)方法及注意事項(xiàng)

本次沉降觀(guān)測(cè)工作采用精密幾何水準(zhǔn)測(cè)量方法進(jìn)行，觀(guān)測(cè)過(guò)程中，各項(xiàng)偏差控制及內(nèi)業(yè)數(shù)據(jù)處理按照國(guó)家《建筑物變形測(cè)量規(guī)程》中各項(xiàng)規(guī)定執(zhí)行。

進(jìn)行沉降觀(guān)測(cè)過(guò)程中，須注意的幾個(gè)問(wèn)題：

(1)每次觀(guān)測(cè)應(yīng)遵守“四固定”原則，即：觀(guān)測(cè)所用儀器及水準(zhǔn)標(biāo)尺固定；觀(guān)測(cè)人員固定；觀(guān)測(cè)路線(xiàn)固定；觀(guān)測(cè)環(huán)境和條件基本相同。

(2)水準(zhǔn)儀i角是一個(gè)變化值，每次作業(yè)前，對(duì)i角進(jìn)行檢查，若發(fā)現(xiàn)i角大于10秒，應(yīng)及時(shí)進(jìn)行檢驗(yàn)校正。

(3)布設(shè)觀(guān)測(cè)路線(xiàn)時(shí)，前后視距不超過(guò)40m，前后視距差不超過(guò)1．0m，以控制i角的誤差影響，同時(shí)提高觀(guān)測(cè)時(shí)的清晰度。

(4)觀(guān)測(cè)時(shí)間及環(huán)境：不在日出前后1小時(shí)、中午時(shí)分進(jìn)行觀(guān)測(cè)，更不能在大風(fēng)或有霧的情況下進(jìn)行觀(guān)測(cè)。

(5)為保證水準(zhǔn)尺氣泡穩(wěn)定居中，自制一些簡(jiǎn)單的水準(zhǔn)尺輔助標(biāo)桿，以使扶尺員快速穩(wěn)定地豎直標(biāo)尺，提高觀(guān)測(cè)效率。

3．4觀(guān)測(cè)周期

船閘底板基礎(chǔ)是分段施工的，為及時(shí)掌握加載后的初始觀(guān)測(cè)值，在每節(jié)底板澆筑混凝土終凝后，即開(kāi)始初始觀(guān)測(cè)，因此不同底板上沉降觀(guān)測(cè)點(diǎn)的初始觀(guān)測(cè)日期是不一樣的。

對(duì)于建筑物變形觀(guān)測(cè)周期，有關(guān)測(cè)量規(guī)范、規(guī)程都沒(méi)作統(tǒng)一規(guī)定，我們根據(jù)以往同類(lèi)型船閘經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合本工程閘室墻采用龍門(mén)架支撐大模板一次到頂澆筑砼的施工方案，分析基礎(chǔ)加載的情況，制定如下觀(guān)測(cè)周期：施工初期20天，封鉸前期至封鉸期間10天，封鉸后至觀(guān)測(cè)點(diǎn)移測(cè)到閘室墻頂部30天。

船閘主體建筑物施工期間，如遇到特殊情況（回填土與地下水位發(fā)生較大變化，底板或墻體產(chǎn)生裂縫，沉降縫兩側(cè)出現(xiàn)較大不均勻沉降等），應(yīng)立即進(jìn)行逐日或幾天一次的連續(xù)觀(guān)測(cè)，及時(shí)提供觀(guān)測(cè)數(shù)據(jù)，確保建筑物安全。

4沉降觀(guān)測(cè)成果

從2000年5月至2002年1月，共完成40次沉降觀(guān)測(cè)（2001年6月26日以后移測(cè)到閘室墻頂部觀(guān)測(cè)），閉合環(huán)線(xiàn)的高差閉合差在－0．3～＋1．5mm之間，滿(mǎn)足二等水準(zhǔn)測(cè)量精度要求。沉降觀(guān)測(cè)成果數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

5結(jié)論和體會(huì)

(1)觀(guān)測(cè)數(shù)據(jù)表明，本工程整個(gè)施工階段基礎(chǔ)的下沉量及回彈量的變化與施工順序、地基上的加載大小、施工進(jìn)度、地下水位情況等密切相關(guān)。

(2)沉降觀(guān)測(cè)資料反映施工階段的實(shí)際沉降量，難以與設(shè)計(jì)部門(mén)提供的理論預(yù)留沉降量相符，其主要原因是理論計(jì)算假設(shè)條件與上述施工條件變化出入較大，計(jì)算無(wú)法考慮施工期各種動(dòng)態(tài)的影響因素，另外地質(zhì)條件復(fù)雜。目前理論計(jì)算雖考慮土體的固結(jié)過(guò)程，把地基作為粘彈性模型進(jìn)行計(jì)算，但由于計(jì)算參數(shù)隨不同土質(zhì)而不盡相同，難以正確選取，故只有通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)觀(guān)測(cè)，采用反分析法來(lái)確定計(jì)算參數(shù)，才能為設(shè)計(jì)提供有效的數(shù)據(jù)。

第3篇

當(dāng)水工建筑物修筑在地震烈度7°（含7°）以上區(qū)域時(shí)，應(yīng)進(jìn)行抗震計(jì)算，以保證工程的正常運(yùn)行。為做好水工建筑物抗震設(shè)計(jì)，水利部先后兩次編制《水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，即SDJ－78（試行）和SL203－97。

在執(zhí)行規(guī)范SL203－97過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)4．9．1地震主動(dòng)動(dòng)土壓力計(jì)算公式中，對(duì)主動(dòng)動(dòng)土壓力系數(shù)Ce取值的提法值得商榷。

2地震主動(dòng)動(dòng)土壓力計(jì)算

《水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》SL203－97中給出的地震主動(dòng)動(dòng)土壓力代表值計(jì)算公式為：

式中Fe——地震主動(dòng)動(dòng)土壓力代表值

qo——土表面單位長(zhǎng)度的荷重

Ψ1——擋土墻面與垂直面夾角

Ψ2——土表面和水平面夾角

H——土的高度

γ——土的重度的標(biāo)準(zhǔn)值

φ——土的內(nèi)摩擦角

θe——地震系數(shù)角

δ——擋土墻面與土之間的摩擦角

ζ——計(jì)算系數(shù)，動(dòng)力法計(jì)算地震作用效應(yīng)時(shí)取1．0，擬靜力法計(jì)算地震作用效應(yīng)時(shí)一般取0．25，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)取0．35并規(guī)定，公式中的Ce應(yīng)取式（2）中按“＋”、“－”號(hào)計(jì)算結(jié)果中的大值

3墻后填土為水平面時(shí)主動(dòng)土壓力系數(shù)應(yīng)小于1

主動(dòng)土壓力按庫(kù)倫理論計(jì)算，墻后填土是砂土，只有內(nèi)摩擦角φ，沒(méi)有凝聚力C（若考慮凝聚力C的影響，則通過(guò)加大內(nèi)摩擦角的辦法，即采用“等值內(nèi)摩擦角φ0”將凝聚力C包括進(jìn)去），因此主動(dòng)土壓力系數(shù)是與土的內(nèi)摩擦角φ密切相關(guān)的。在墻后填土為水平面，砂性土內(nèi)摩擦角φ為15°～50°時(shí)，主動(dòng)土壓力系數(shù)應(yīng)小于1。

3．1地震主動(dòng)動(dòng)土壓力系數(shù)Ce計(jì)算公式中的明顯不合理

在SL203－97中4．9．1條地震主動(dòng)動(dòng)土壓力公式中，主動(dòng)土壓力系數(shù)Ce值的大小關(guān)鍵在于，規(guī)范要求取“＋”、“－”號(hào)計(jì)算結(jié)果中的大值。此種提法不妥，因?yàn)椴捎脮r(shí)，Ce值肯定會(huì)大于1。

（1）地震主動(dòng)動(dòng)土壓力與靜土壓力計(jì)算不同，在于水工建筑物遭遇地震時(shí)主動(dòng)動(dòng)土壓力要考慮地震系數(shù)角θe的影響，θe是隨著地震烈度的大小而變化，其公式為：

式中ζ——計(jì)算系數(shù)，一般取0．25，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)取0．35

αh——水平向設(shè)計(jì)地震加速度

αv——豎向設(shè)計(jì)地震加速度，應(yīng)取2／3×ah

現(xiàn)將不同地震列度的θe值計(jì)算如表1，可供抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)用。

可見(jiàn)，當(dāng)Ce取“－”號(hào)時(shí)得2．8891，數(shù)值不確切。

在進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)將庫(kù)倫公式中的土容重γ，土的內(nèi)摩擦角φ和墻面與土之間的摩擦角δ，均按地震基本烈度對(duì)應(yīng)的地震系數(shù)角θe，分別修正為λ／cosθe，φ－θe。

（2）取地震烈度7°，土的內(nèi)摩擦角φ為22°，11°，其余Ψ1、Ψ2為零的情況下，分析對(duì)Ce值的影響。不同φ值的Ce值計(jì)算如表2。

可見(jiàn)，Ce在采用時(shí)，其結(jié)果毫無(wú)實(shí)用價(jià)值。

3．2動(dòng)土壓力與靜土壓力比值分析。

地震主動(dòng)動(dòng)土壓力包括靜土壓力和動(dòng)土壓力，用兩者比值分析地震動(dòng)土壓力系數(shù)Ce采用的正確性。

（1）利用公式分析

已知地震主動(dòng)動(dòng)土壓力系數(shù)為0．4318，而靜土壓力系數(shù)

（2）利用SDJ－78（試行）中公式核算

按公式

式中Ce——地震動(dòng)土壓力系數(shù)，取4．0

Cz——綜合影響系數(shù)，取1／4

kH——水平向地震系數(shù)，7°度地震時(shí)為0．1

φ——內(nèi)摩擦角，22°

E——靜土壓力

動(dòng)土壓力與靜土壓力比值為4％。

（3）利用SL203－97中4．9．1公式的編制說(shuō)明近似估算主動(dòng)動(dòng)土壓力值和其比值。

經(jīng)過(guò)對(duì)某工程實(shí)例計(jì)算后，動(dòng)土壓力與靜土壓力比值為5％。

4計(jì)算實(shí)例

現(xiàn)用某節(jié)制閘翼墻樁基整體穩(wěn)定實(shí)例進(jìn)行分析，地震主動(dòng)動(dòng)土壓力經(jīng)采用不同計(jì)算方法，其結(jié)果見(jiàn)表3。

已知條件：扶壁式檔墻，墻長(zhǎng)20m；墻底寬8．0m，墻后填土水平高度7．5m；填土等值內(nèi)摩擦角22°；翼墻墻面與土之間外摩擦角為11°。墻后水深6．78m土飽和容重為18．2kn／m3，遇7°地震時(shí)取地震系數(shù)角為1．46°。

由表3可看出SL203－97與GB50286－98地震主動(dòng)動(dòng)土壓力數(shù)值極其相近，但SL203－97動(dòng)土壓力僅占靜土壓力的2．8％。其原因在于SL203－97中4．9．1－1公式含有數(shù)值。

當(dāng)墻后填土表面為水平，且墻面無(wú)外荷，墻面與垂直面夾角（Ψ或α）為零時(shí)，簡(jiǎn)化計(jì)算公式如下：

慮0．9833影響，計(jì)算結(jié)果為2486．5KN≈2487．3KN（GB50286－98），其動(dòng)土壓力與靜土壓力比值亦為4．6％。

另外再分析SL203－97中4．9．1－1公式，計(jì)算系數(shù)ζ取0．25和0．35對(duì)地震主動(dòng)動(dòng)土數(shù)值的影響，見(jiàn)表5。

當(dāng)ζ為0．35時(shí)，地震角取2．05°，則Ce值為0．4397，，和當(dāng)ζ為0．25時(shí)，地震角取1．46°，則Ce值為明計(jì)算系數(shù)區(qū)分0．25和0．35實(shí)際意義不明顯。

5結(jié)語(yǔ)

（1）經(jīng)過(guò)分析計(jì)算，在采用SL203－97中4．9．1公式進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí)，地震主動(dòng)動(dòng)土壓力系數(shù)Ce應(yīng)只取值計(jì)算，這和《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50286－98、《港口工程技術(shù)規(guī)范》（1987年）、《水運(yùn)工程建筑物抗震設(shè)計(jì)》JTJ201－84及《水工設(shè)計(jì)手冊(cè)》第七卷?yè)跬翂Σ糠值囊?guī)定相一致。

（2）在采用SL203－97中4．9．1公式時(shí)，計(jì)算系數(shù)不再區(qū)分0．25和0．35。

（3）建議SL203－97中4．9．1公式與《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50286－98中當(dāng)?shù)卣鹪O(shè)防時(shí)主動(dòng)動(dòng)土壓力庫(kù)倫公式相統(tǒng)一。

參考文獻(xiàn)：

(1)甘維義，甘城．《水工設(shè)計(jì)手冊(cè)》[S]．水利電力出版社，1982．

(2)馮國(guó)棟等．《土力學(xué)地基與基礎(chǔ)》[M]．中國(guó)工業(yè)出版社，1963．

(3)《水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》SL203－97[S]．水利電力出版社，1998．

(4)《水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》SDJ10－78[S]．水利電力出版社，1978．

第4篇

關(guān)鍵詞：電子設(shè)備諧波問(wèn)題對(duì)策

隨著小區(qū)和建筑樓宇智能化的興起和信息處理技術(shù)的普及，電子計(jì)算機(jī)、彩色電視機(jī)和電子節(jié)能照明光源等電子設(shè)備和元件已廣泛進(jìn)入到我們的學(xué)習(xí)、工作、生活中。這些元件和設(shè)備屬于非線(xiàn)性負(fù)載，在大量集中使用的建筑物或居民小區(qū)中，其非線(xiàn)性產(chǎn)生的諧波電流，如果不加以抑制，會(huì)使低壓電網(wǎng)的電壓電流波形產(chǎn)生畸變，影響電能質(zhì)量。

一、電子設(shè)備的諧波現(xiàn)象及原因

電子設(shè)備的電源一般是整流電源，只在交流電壓接近峰值時(shí)，整流管才導(dǎo)通有輸入電流。由于在一周期內(nèi)導(dǎo)通的時(shí)間很短，又必須維持設(shè)備正常的工作電流，所以輸入電流呈脈沖狀。這種脈沖狀輸入電流的基波含量小，而諧波含量大，且工作電流越大，脈沖電流的幅值就越大，形成嚴(yán)重的畸變電流注入低壓電網(wǎng)，成為不可忽視的諧波源。

電子計(jì)算機(jī)和電視機(jī)的諧波電流含量大，諧波電流總畸變率高。這樣高含量的負(fù)載諧波電流在負(fù)荷使用高峰期注入低壓電網(wǎng)，會(huì)造成電網(wǎng)電壓和電流總諧波畸變率升高，對(duì)電能質(zhì)量產(chǎn)生影響，如果超過(guò)國(guó)標(biāo)規(guī)定的限值，還可能造成危害。

據(jù)有關(guān)資料，在家用電器（主要是電視機(jī)）集中使用的居民小區(qū)，對(duì)低壓電網(wǎng)的電壓質(zhì)量有明顯的影響。在負(fù)荷高峰時(shí)，電壓的總畸變率和3次、5次諧波均已達(dá)到或超過(guò)國(guó)標(biāo)規(guī)定的限值，而且還有進(jìn)一步增加的趨勢(shì)。

二、諧波對(duì)電力系統(tǒng)設(shè)備的影響

電網(wǎng)諧波使電網(wǎng)波形受到污染，供電質(zhì)量惡化，附加損失增加，傳輸能力下降，是電網(wǎng)的公害。其對(duì)系統(tǒng)和設(shè)備的影響主要表現(xiàn)在幾方面。

1．對(duì)變壓器和電動(dòng)機(jī)，諧波電壓使鐵芯渦流損耗增加，諧波電流使銅損增加，溫度上升，絕緣加速老化，降低了效率和利用率，縮短使用壽命。目前為了抑制3次諧波，常用Dyn11接線(xiàn)的變壓器，使3次諧波在三角形連接繞組中形成環(huán)流，盡量不注入電網(wǎng)。但應(yīng)注意，當(dāng)諧波含量較大時(shí)，這些環(huán)流也可能引起變壓器繞組過(guò)熱。

2．在諧波電壓作用下，電容器會(huì)產(chǎn)生額外的功率損耗，加快絕緣介質(zhì)的老化。更為嚴(yán)重的是，大量諧波電流很可能引發(fā)電容器和系統(tǒng)其他元件之間的并聯(lián)諧振或串聯(lián)諧振，造成對(duì)某次諧波電流的放大和諧波電壓的增高。這種危險(xiǎn)的諧波過(guò)電壓和過(guò)電流，不僅會(huì)使電容器超載而損壞，也會(huì)使與電容器聯(lián)接的配電回路中所有線(xiàn)路、設(shè)備因電壓閃變超壓過(guò)負(fù)荷而損壞。據(jù)統(tǒng)計(jì)，70％以上的諧波故障發(fā)生在電容器裝置上。

3．對(duì)電力電纜和配電線(xiàn)路，諧波電流頻率增高引起明顯的集膚效應(yīng)，導(dǎo)線(xiàn)電阻增大，線(xiàn)損加大，發(fā)熱增加，絕緣過(guò)早老化，容易發(fā)生接地短路故障，形成潛在的火災(zāi)隱患。同時(shí)，3次諧波使三相平衡負(fù)荷的N線(xiàn)電流顯著增加。在配電回路負(fù)荷主要是大量集中使用電子計(jì)算機(jī)和大面積采用電子節(jié)能氣體光源照明的場(chǎng)合，N線(xiàn)電流甚至達(dá)到相線(xiàn)電流的兩倍，致使N線(xiàn)過(guò)熱、燒毀，甚至導(dǎo)致火災(zāi)。

4．配電回路的諧波電流含量高會(huì)使斷路器遮斷能力降低。這是因?yàn)榛冸娏鬟^(guò)零點(diǎn)時(shí)，電弧電流隨時(shí)間的變化率要比工頻正弦電流大，電弧電壓的恢復(fù)要迅速得多，使電弧容易重燃。事實(shí)表明，空氣電磁斷路器不能遮斷其分?jǐn)嗄芰Ψ秶鷥?nèi)波形畸變率超過(guò)50％的故障電流，還會(huì)導(dǎo)致斷路器損壞。

5．諧波對(duì)電力系統(tǒng)的繼電保護(hù)、計(jì)量?jī)x表以及通信系統(tǒng)的設(shè)備、信號(hào)產(chǎn)生干擾和損害。

三、國(guó)家諧波標(biāo)準(zhǔn)限值

為了抑制諧波污染，保證電網(wǎng)和電氣設(shè)備的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，近幾年來(lái)國(guó)家先后制定了一系列電磁兼容和安全的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)諧波的限值作出了明確的規(guī)定。在《電能質(zhì)量公用電網(wǎng)諧波》（GB/T14549－93）中，對(duì)0.38KV低壓電網(wǎng)諧波電壓和諧波電流限值的規(guī)定如表三、表四：

這些標(biāo)準(zhǔn)的實(shí)施，為電子設(shè)備產(chǎn)品的生產(chǎn)和檢測(cè)，供配電設(shè)計(jì)以及供用電的監(jiān)督管理提供了依據(jù)。

四、減小諧波影響的措施

1．在民用建筑低壓配電設(shè)計(jì)中，尤其是對(duì)用電負(fù)荷主要為單相用電設(shè)備供電的配電干線(xiàn)，中性線(xiàn)（N）的截面積不應(yīng)小于相線(xiàn)截面積。而對(duì)大量集中使用計(jì)算機(jī)、電視機(jī)等電子設(shè)備供電的場(chǎng)合，TN系統(tǒng)配電回路的N（PEN）線(xiàn)的截面積不應(yīng)小于相線(xiàn)截面積的2倍，以增加N線(xiàn)載流量，避免導(dǎo)線(xiàn)過(guò)載發(fā)熱而損壞。

2．對(duì)應(yīng)用電子設(shè)備和元件較多的配電線(xiàn)路保護(hù)，應(yīng)選用有中性線(xiàn)過(guò)流保護(hù)的開(kāi)關(guān)電器，并且應(yīng)適當(dāng)加大斷路器的斷流容量，防止短路故障時(shí)因斷流容量不足損壞開(kāi)關(guān)和設(shè)備。

3．為防止電力電容器對(duì)諧波的放大，以致引起諧振過(guò)電壓或過(guò)電流，對(duì)電容器的設(shè)置要注意以下幾點(diǎn)：①適當(dāng)調(diào)整電容器的安裝位置，以改變網(wǎng)絡(luò)參數(shù)。②根據(jù)可能產(chǎn)生諧振的諧波次數(shù)，確定電容器的容量，或調(diào)整電容器投切分組容量，以避開(kāi)諧振點(diǎn)。③在電容器回路中串聯(lián)適當(dāng)?shù)目招碾娍蛊?，限制電容器支路的諧波電流。例如，為限制3～5次諧波電流，可安裝相當(dāng)于電容器容量4％～6％的串聯(lián)電抗器。

4．在系統(tǒng)中并聯(lián)裝設(shè)交流濾波器。交流濾波器有無(wú)源與有源之分，由于民用建筑中負(fù)荷類(lèi)型變化不大，電子設(shè)備產(chǎn)生的諧波次數(shù)相對(duì)比較固定，因此多采用無(wú)源濾波器。

對(duì)低次數(shù)（13次以下）諧波，因次數(shù)較低，含量較大，可分別設(shè)置單一頻率的單調(diào)諧無(wú)源濾波器濾除。單調(diào)諧濾波器由電容器串聯(lián)諧波電抗器組成，基本原理是將需濾除的諧波頻率作為理想的調(diào)諧點(diǎn)，在此頻率上濾波器產(chǎn)生串聯(lián)諧振，形成低阻通路吸收大部分諧波電流。

對(duì)較高次數(shù)（13次及以上）諧波因其幅度小，可選一共同的高通濾波器濾除。最常用的高通濾波器是二階高通濾波器，由電抗器、電阻和電容器混聯(lián)連接構(gòu)成。對(duì)某一次（如13次）諧波頻率以上的各次諧波，濾波器的阻抗是一個(gè)小于其電阻值的低阻通路，使次數(shù)較高的諧波電流被有效地吸收。

現(xiàn)在有的廠(chǎng)家（諾基亞、深圳海億達(dá)等）已可提供有源濾波器。有源濾波器基本原理是作為一個(gè)電流源，與負(fù)載諧波源并聯(lián)，以極快的響應(yīng)速度，送出與負(fù)載諧波電流幅值相等，相位相同，方向相反的電流，使兩者相互抵消，電源側(cè)的總諧波電流為零。有源濾波器還可補(bǔ)償無(wú)功功率和三相不對(duì)稱(chēng)電流。目前由于價(jià)格較高，補(bǔ)償容量較小（單臺(tái)補(bǔ)償電流100A以下），所以?xún)H適用于對(duì)供電質(zhì)量要求很高（如重要建筑物的中央監(jiān)控系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)系統(tǒng)等）的場(chǎng)所使用。

5．加強(qiáng)對(duì)電子產(chǎn)品生產(chǎn)的管理、檢測(cè)和監(jiān)督，鼓勵(lì)廠(chǎng)家采用有源功率因數(shù)校正等新技術(shù)，生產(chǎn)低諧波值的電子產(chǎn)品。從源頭對(duì)諧波污染進(jìn)行治理，這是最根本的措施。

參考文獻(xiàn)

第5篇

踏勘選線(xiàn)的目的是在地面上確定中心線(xiàn)位置。在選定渠道路線(xiàn)時(shí)，必須遵循“經(jīng)濟(jì)合理，安全可靠和灌溉面積大”的原則，因此在踏勘選線(xiàn)時(shí)要考慮如下幾個(gè)問(wèn)題：

①渠道要盡量短而直，力求避開(kāi)障礙物，以減小工程量和水流損失。

②把渠道選擇在地勢(shì)較高的地帶，以利達(dá)到擴(kuò)大灌溉面積和自流灌溉的目的。

③渠道經(jīng)過(guò)的地帶土質(zhì)要好，坡度要適宜，以防渠道運(yùn)行出現(xiàn)嚴(yán)重的滲漏、沖刷和坍塌現(xiàn)象。

④填挖土石方量和渠道建筑物要少，以達(dá)到省工、省料和少占用耕地。

在踏勘選線(xiàn)時(shí)，擬建渠道地區(qū)如果有大比例尺地形圖時(shí)，可以先在圖上選定出幾個(gè)路線(xiàn)方案，進(jìn)行比較后，根據(jù)初步擬定的渠線(xiàn)位置，再到實(shí)地沿線(xiàn)做調(diào)查研究和收集有關(guān)資料，(地質(zhì)、水文、材料來(lái)源、施工條件等)，結(jié)合當(dāng)?shù)貙?shí)際情況，最后確定渠道的起點(diǎn)、轉(zhuǎn)折點(diǎn)和終點(diǎn)，并用大木樁在地面上標(biāo)志這些點(diǎn)的位置。

2中線(xiàn)測(cè)量

當(dāng)渠道的中心線(xiàn)在地面上確定以后，還要測(cè)出渠道的長(zhǎng)度和轉(zhuǎn)折角的大小。

渠道的長(zhǎng)度可以用鋼尺沿渠道中心線(xiàn)丈量。為了方便計(jì)算渠道長(zhǎng)度和測(cè)量渠道縱橫斷面圖，一般每隔100M（或50M）的地面上釘立一個(gè)小木樁（里程樁），如果里程樁之間地面坡度變化較大或有重要建筑物時(shí)（涵洞、跌水等），應(yīng)增設(shè)木樁，稱(chēng)為加樁。

里程樁必須進(jìn)行編號(hào)，渠道起點(diǎn)樁號(hào)可寫(xiě)成0+000，依次為0+100，…0+900，距起點(diǎn)1KM處可寫(xiě)成1+000，依次為1+100，…1+900，依此類(lèi)推。加樁編號(hào)亦同，例如距起點(diǎn)樁5433M處的樁號(hào)可寫(xiě)成5+433，里程樁樁號(hào)一律朝向渠首。

在沿中線(xiàn)量距的同時(shí)，要在現(xiàn)場(chǎng)繪出路線(xiàn)草圖，作為設(shè)計(jì)渠道的參考，不必那么細(xì)致，可以用一條直線(xiàn)表示，遇到渠道轉(zhuǎn)彎處，用箭頭指出轉(zhuǎn)角方向，并寫(xiě)出轉(zhuǎn)角度數(shù)。

在轉(zhuǎn)折處，還要測(cè)設(shè)圓曲線(xiàn)，里程樁和加樁就應(yīng)該設(shè)置在曲線(xiàn)上，并且按照曲線(xiàn)長(zhǎng)度計(jì)算里程。

3縱斷面水準(zhǔn)測(cè)量與繪制

渠道縱斷面水準(zhǔn)測(cè)量，就是測(cè)定渠道中心線(xiàn)上各個(gè)里程樁和加樁的高程，最后繪出渠道縱斷面圖，為設(shè)計(jì)渠道提供資料。

為了保證渠道縱斷面水準(zhǔn)測(cè)量的精度，測(cè)量時(shí)應(yīng)按《水利水電工程測(cè)量規(guī)范》的規(guī)定進(jìn)行。如果渠道沿線(xiàn)國(guó)家等級(jí)的水準(zhǔn)點(diǎn)不多，則要用四等水準(zhǔn)測(cè)量增設(shè)一些水準(zhǔn)點(diǎn)，增設(shè)的水準(zhǔn)點(diǎn)應(yīng)該沿渠道方向每隔1～2KM設(shè)置一個(gè)（即BM點(diǎn)），設(shè)置在渠道開(kāi)挖線(xiàn)和堆土線(xiàn)以外不易破壞的地點(diǎn)。BM點(diǎn)設(shè)置以后，就可以用普通水準(zhǔn)測(cè)量的方法測(cè)定里程樁和加樁的高程。

丘陵地區(qū)距離國(guó)家等級(jí)的水準(zhǔn)點(diǎn)較遠(yuǎn)，也可以采用假設(shè)高程，一般在起點(diǎn)樁附近的固定建筑物或巖石上設(shè)置一個(gè)固定樁。以便往返閉合，并精確計(jì)算各里程樁和BM點(diǎn)的高程。

用各個(gè)里程樁和加樁的高程繪制的渠道中心線(xiàn)縱向地面變化的圖稱(chēng)為縱斷面圖。渠道縱斷面圖是設(shè)計(jì)渠底高程線(xiàn)﹑堤頂高程線(xiàn)﹑計(jì)算填挖土石方量和擬定施工計(jì)劃的主要資料。

在渠道縱斷面水準(zhǔn)測(cè)量時(shí)，各個(gè)里程樁和加樁測(cè)量所計(jì)算出來(lái)的高程是木樁樁頂高程。但是在繪制縱斷面圖時(shí)，不能用樁頂高程而應(yīng)該用地面高程繪制。所以，在樁頂讀數(shù)的同時(shí)還應(yīng)加讀樁底讀數(shù)或把木樁高釘成統(tǒng)一高度。

繪制縱斷面圖：以里程樁和加樁高程作為縱坐標(biāo)，用里程樁和加樁的里程作為橫坐標(biāo)，按比例繪制。因?yàn)椋锍虡渡系母叱套兓淮?，里程樁的距離較長(zhǎng)；所以，高程的比例尺可以放大一點(diǎn)，一般采用1：100，1：200，1：500等。橫坐標(biāo)距離的比例尺可縮小一點(diǎn)，可以采用，1：1000，1：2000，1：5000，1;10000等。

因?yàn)槔锍虡陡叱痰臄?shù)值比較大，但地面起伏變化較小，所以在圖紙上編輯高程數(shù)值時(shí)，可以選擇某一高程作為起始線(xiàn)，而不必從零開(kāi)始?？筛鶕?jù)水準(zhǔn)測(cè)量記錄中最底高程或設(shè)計(jì)最底高程定為起始高程。

繪制縱斷面圖的步驟如下：

①填寫(xiě)里程樁。

②填寫(xiě)各里程樁地面高程，并點(diǎn)圖連接繪制，用實(shí)線(xiàn)；標(biāo)明地面線(xiàn)。

③根據(jù)地面線(xiàn)定出設(shè)計(jì)坡降。并繪制在渠底坡度一欄。

④根據(jù)流量和設(shè)計(jì)坡降計(jì)算截面尺寸，根據(jù)坡降計(jì)算各里程樁的高程并填入渠底設(shè)計(jì)高程一欄，根據(jù)截面高度加安全超高和坡降計(jì)算各里程樁渠面設(shè)計(jì)高程并填入渠面設(shè)計(jì)高程一欄，繪制里程樁上各高程點(diǎn)，用虛線(xiàn)連接；并標(biāo)明渠底設(shè)計(jì)線(xiàn)和渠面設(shè)計(jì)線(xiàn)。

⑤有了渠底設(shè)計(jì)線(xiàn)，就可以計(jì)算開(kāi)挖深度和填方高度，把開(kāi)挖深度和填方高度填入開(kāi)挖深度和填方高度一欄，并在里程樁對(duì)應(yīng)的位置上填寫(xiě)。

⑥最后把路線(xiàn)平面圖一并繪制在最后一欄。

4渠道橫斷面的測(cè)繪

橫斷面測(cè)量的目的，就是在里程樁和加樁上測(cè)量出垂直于渠道中心線(xiàn)的橫向地面坡度變化點(diǎn)的高程，并繪出橫斷面圖。

橫斷面測(cè)量的寬度與渠道的大小和地形變化情況有關(guān)，一般要求在橫斷面圖上能標(biāo)出渠道的邊樁位置或渠面能滿(mǎn)足邊坡的位置。

在橫斷面上地形變化較小的情況下，可采用水準(zhǔn)儀，在橫斷面坡度變化點(diǎn)上設(shè)置測(cè)釬或小木樁，并用皮尺或測(cè)繩量取水平距離，水準(zhǔn)儀測(cè)量高程。

如果橫斷面地面坡度變化較大，可以采用經(jīng)緯儀或全站儀，把儀器安置在里程樁上，對(duì)中﹑整平后，瞄準(zhǔn)前或后樁歸零，旋轉(zhuǎn)90度向兩邊施測(cè)。

將測(cè)算成果繪制橫斷面圖，繪制橫斷面圖的方法與縱斷面圖大至相同，只不過(guò)水平距離與高程的采用同一比例尺。

5土方計(jì)算

隨著科學(xué)技術(shù)的迅猛發(fā)展，電腦應(yīng)用非常廣泛，繪圖采用電腦繪制。將設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)斷面圖放置在渠道橫斷面各里程樁的渠底高程線(xiàn)上，然后用面積查詢(xún)可得出開(kāi)挖面積和填方面積。

將相鄰的兩個(gè)里程樁的開(kāi)挖面積或填方面積，用算術(shù)平均值乘以相鄰的兩個(gè)里程樁間的長(zhǎng)度，即可得到該段土方開(kāi)挖及回填方量。

在計(jì)算土方時(shí)，如果相鄰兩橫斷面中，一為挖方，而另一為填方，則中間必有一點(diǎn)既不挖也不填的零點(diǎn)。即地面線(xiàn)與渠底設(shè)計(jì)線(xiàn)的交點(diǎn)就是零點(diǎn)。如：在1+500是挖方，開(kāi)挖深度是0.22m，1+527是填方，填方高度是0.83m。設(shè):零點(diǎn)距1+500為x，則：距1+527為27-x根據(jù)相似比的原理：x:(27-x)=0.22:0.83,求得；x=5.66m,27-5.66=21.34m。

計(jì)算出零點(diǎn)到1+500的距離后，還應(yīng)該到實(shí)地上確定零點(diǎn)的位置，并補(bǔ)測(cè)零點(diǎn)處的橫斷面，繪出橫斷面圖以后，同樣加繪設(shè)計(jì)斷面，計(jì)算挖方和填方的面積，以便把1+500～1+527兩樁間的土方分成1+500～1+505.66和1+505.66～1+527兩部分計(jì)算。

最后繪制土方計(jì)算表，將所有計(jì)算結(jié)果填入表中。

摘要：渠道是常見(jiàn)而普遍水利工程，無(wú)論是以蓄、提、引的方式進(jìn)行灌溉，還是排洪和排地面積水，都需要通過(guò)渠道才能發(fā)揮效益。文章踏勘選線(xiàn)、中線(xiàn)測(cè)量、縱橫斷面測(cè)量、土石方計(jì)算和邊坡放樣等方面對(duì)渠道測(cè)量進(jìn)行闡述。

關(guān)鍵詞：水工建筑物；渠道測(cè)量；工程量計(jì)算

第6篇

［關(guān)鍵詞］建筑物防雷設(shè)施裝置間距跨步電壓埋地深度接地電阻

一、前言

在建筑物防雷設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)人員對(duì)一、二級(jí)防雷建筑物的防雷設(shè)計(jì)比較重視，疏漏差錯(cuò)很少，但對(duì)大量的三級(jí)防雷建筑物的防雷設(shè)計(jì)卻常有忽視。由于設(shè)計(jì)質(zhì)量管理規(guī)定：對(duì)于一般工程的電氣設(shè)計(jì)允許可以不要計(jì)算書(shū)，因此許多設(shè)計(jì)人員對(duì)三級(jí)防雷建筑物的防雷設(shè)計(jì)，不再進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，僅憑經(jīng)驗(yàn)而設(shè)計(jì)。對(duì)于防雷設(shè)施的是否設(shè)置及防雷設(shè)施的各種安全間距未進(jìn)行計(jì)算、驗(yàn)算，因此造成大量的三級(jí)防雷的建筑物的防雷設(shè)計(jì)、施工存在較大的的盲目性，使有些工程提高了防雷級(jí)別，增加了工程造價(jià)，而有些工程卻未按規(guī)范設(shè)計(jì)、施工，造成漏錯(cuò)，帶來(lái)很大隱患和不應(yīng)有的損失。

二、建筑物防雷規(guī)范的概述及比較

現(xiàn)今建筑物防雷標(biāo)準(zhǔn)有1993年8月1日起實(shí)施的《民用建筑電氣設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ/T16－92推薦性行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，1994年11月1日起實(shí)施的《建筑物防雷設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50057－94強(qiáng)制性國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。GB50057－94使建筑物的防雷設(shè)計(jì)、施工逐步與國(guó)際電工委員會(huì)IEC防雷標(biāo)準(zhǔn)接軌，設(shè)計(jì)施工更加規(guī)范化、標(biāo)準(zhǔn)化。

GB50057－94將民用建筑分為兩類(lèi)，而JCJ/T16－92將民用建筑防雷設(shè)計(jì)分為三級(jí)，分得更加具體、細(xì)致、避免造成使某些民用建筑物失去應(yīng)有的安全，而有些建筑物可能出現(xiàn)不必要的浪費(fèi)。為更好的掌握IEC、GB50057－94、JCJ/T16－92三者的實(shí)質(zhì)，特?fù)衿渲饕獥l款列于表1。且后面的分析、計(jì)算均引自JCJ/T16－92中的規(guī)定。

三、預(yù)計(jì)的年雷擊次數(shù)確定設(shè)置防雷設(shè)施

除少量的一、二級(jí)防雷建筑物外，數(shù)量眾多的還是三級(jí)防雷及等級(jí)以外的建筑物防雷，而對(duì)此類(lèi)建筑物大多設(shè)計(jì)人員不計(jì)算年預(yù)計(jì)雷擊次數(shù)N，使許多不需設(shè)計(jì)防雷的建筑物而設(shè)計(jì)了防雷措施，設(shè)計(jì)保守，浪費(fèi)了人、材、物?，F(xiàn)計(jì)算舉例說(shuō)明：

例1：在地勢(shì)平坦的住宅小區(qū)內(nèi)部設(shè)計(jì)一棟住宅樓：6層高層數(shù)不含地下室，地下室高2.2m，三個(gè)單元，其中：長(zhǎng)L=60m，寬W=13m，高H=20m，當(dāng)?shù)啬昶骄妆┤誘d=33.2d/a，由于住宅樓處在小區(qū)內(nèi)部，則校正系數(shù)K=1。

據(jù)JCJ/T16－92中公式D·2－1、D·2－2、D·2－3、D·2－4得：與建筑物截收相同雷擊次數(shù)的等效面積km2：Ae=L·W＋2L＋WH200－H＋πH200－H×10－6=60×13＋2（60＋13）20（200－20）＋3.14×20（200－20）×10－6=0.02084km2

建筑物所處當(dāng)?shù)氐睦讚舸蟮氐哪昶骄芏龋?/p>

Ng=0.024Td1.3=0.024×33.21.3=2.28次/km2·a

建筑物年預(yù)計(jì)雷擊次數(shù)：

N=KNgAe=1×2.28×0.02084=0.0475次/a

據(jù)JCJ/T16－92第12.3.1條，只有在N≥0.05GB50057－94中：N≥0.06才設(shè)置三級(jí)防雷，而本例中：N=0.0475<0.05，且該住宅樓在住宅樓群中不是最高的也不在樓群邊緣，故該住宅樓不需做防雷設(shè)施。

根據(jù)以上計(jì)算步驟，現(xiàn)以L(fǎng)=60m，W=13m，分別以H=7m、10m、15m、20m四種不同的高度，K值分別取1，1.5，1.7，2，Ng=2.28km2·a進(jìn)行計(jì)算N值，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

從表2中的數(shù)據(jù)可知，在本區(qū)內(nèi)：①當(dāng)K=1時(shí)，舉例中的建筑物均N<0.05，不需設(shè)置防雷設(shè)施。②當(dāng)K=1.5時(shí)，即建筑物在河邊、湖邊、山坡下或山地中土壤電阻率較小處、地下水露頭處、土山頂部、山谷風(fēng)口等處的或特別潮濕的建筑物，在高度達(dá)15m或以上者，必須設(shè)置三級(jí)防雷措施。③當(dāng)K=1.7時(shí)，即金屬的磚木結(jié)構(gòu)的建筑物，高度達(dá)7m及以上者，必須設(shè)置三級(jí)防雷措施。④當(dāng)K=2時(shí)，即建筑物位于曠野孤立的位置，高度達(dá)7m兩層以上者，均設(shè)置三級(jí)防雷措施。

可見(jiàn)，有的建筑物在20m的高度，卻不需設(shè)置防雷措施，而有的建筑物高度在7m，就必須設(shè)置三級(jí)防雷措施。關(guān)鍵因素在于建筑所處的地理位置、環(huán)境、土質(zhì)和雷電活動(dòng)情況所決定。

同時(shí)在峻工的工程中，我們也看到，例1中的民用建筑物，有許多類(lèi)似的工程不該設(shè)置防雷卻按三級(jí)防雷設(shè)計(jì)施工了，施工后的防雷接地裝置如圖1所示。

其中8組引下線(xiàn)均利用結(jié)構(gòu)中的構(gòu)造柱的412主筋，水平環(huán)路接地體埋深1m，距樓外墻1m。以上鋼材均為鍍鋅件，則共需鍍鋅鋼材0.192t，人工費(fèi)2950元，定額預(yù)算工程直接費(fèi)約0.75萬(wàn)元。類(lèi)似這種三級(jí)防雷以外的住宅樓、辦公樓及其他民用建筑，在我們地區(qū)1998年約竣工600～800棟，僅增設(shè)的防雷設(shè)施其工程直接費(fèi)約為450～600萬(wàn)元。以此類(lèi)推，在全省、全國(guó)因提高防雷等級(jí)而提高工程造價(jià)浪費(fèi)的數(shù)字是巨大的。因此，設(shè)計(jì)人員對(duì)民用建筑物的防雷設(shè)計(jì)必須對(duì)建筑物年預(yù)計(jì)雷擊次數(shù)進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)計(jì)算結(jié)果，結(jié)合具體條件，確定是否設(shè)置防雷設(shè)施。

四、防雷設(shè)施與人、金屬管道等的安全距離

1.雷電流反擊電壓與引下線(xiàn)間距的關(guān)系

當(dāng)建筑物遭受雷擊時(shí)，雷擊電流通過(guò)敷設(shè)在樓頂?shù)谋芾拙W(wǎng)，經(jīng)接地引下線(xiàn)至接地裝置流入地下，在接地裝置上升高的電位等于電流與電阻的乘積，在接地引下線(xiàn)上某點(diǎn)離地面的高度為h的對(duì)地電位則為

Uo=UR＋UL=IkRq＋L1

式中Ik—雷電流幅值kA

Rq—防雷裝置的接地電阻Ω

L—避雷引下線(xiàn)上某點(diǎn)離地面的高度的為h到接地裝置的電感μH

雷電流的波頭陡度kA/μH

1式中右邊第一項(xiàng)UR即IkRq為電位的電阻分量，第二項(xiàng)UL即為電位的電感分量，據(jù)GB50057－94有關(guān)規(guī)定，三類(lèi)級(jí)防雷建筑物中，可取雷電流Ik=100kA，波頭形狀為斜角形，波頭長(zhǎng)度為10μs，則雷電流波頭陡度==10kA/μs，取引下線(xiàn)單位長(zhǎng)度電感Lo=1.4μH/m，則由1式可得出

Uo=100Rq＋1.4×h×10=100Rq＋14hkV2

根據(jù)2式，在不同的接地電阻Rq及高度h時(shí)，可求出相應(yīng)的Uo值，但引下線(xiàn)數(shù)量不同，則Uo的數(shù)值有較大差異。下面以例1中引下線(xiàn)分別為4、8根假定每根引下線(xiàn)均流過(guò)相同幅度的雷擊電流，且忽略雷電流在水平避雷上的電阻及電感壓降，計(jì)算出的UR/UL值列于表3。

由表3中可知，接地電阻Rq即使為零，在不同高度的接地引下線(xiàn)由于電感產(chǎn)生的電位電感分量也是相當(dāng)高的，同樣會(huì)產(chǎn)生反擊閃絡(luò)。

2.引下線(xiàn)與人體之間的安全間距

雷擊電流流過(guò)引下線(xiàn)及接地體上產(chǎn)生的雷擊電壓，其電阻分量存在于雷電波的持續(xù)時(shí)間數(shù)十μs內(nèi)，而電感分量只存在于波頭時(shí)間5μs內(nèi)，因此兩者對(duì)空氣絕緣作用有所不同，可取空氣擊穿強(qiáng)度：電感UL=700kV/m，電阻ER=500kV/m。混凝土墻的擊穿強(qiáng)度等于空氣擊穿強(qiáng)度，磚墻的擊穿強(qiáng)度為空氣擊穿強(qiáng)度的一半。

據(jù)表3計(jì)算的數(shù)據(jù)，下面計(jì)算引下線(xiàn)與人體之間的安全距離。因每組引下線(xiàn)利用構(gòu)造柱中的412鋼筋，可以認(rèn)為引下線(xiàn)與人體、金屬管道、金屬物體之間為空氣間隔，且認(rèn)為引下線(xiàn)與空氣之間間隔層為抹灰層，可忽略不計(jì)。

1當(dāng)引下線(xiàn)為4組時(shí)，人站在一層，h1=3m，Rq=30Ω，則URI=750kVUL1=10.5kV人體與引下線(xiàn)之間安全距離L安全1>

方可產(chǎn)生的反擊。人站在5層，h2=15m，Rq=30Ω，則：UR2=750kVU12=52.5kV則安全距離L安全2>

1.575m<1.83m。在上述兩個(gè)房間內(nèi)，保持如此的距離是很難做到的，因此存在很危險(xiǎn)的雷電壓反擊。

（2）當(dāng)引下線(xiàn)為8組時(shí)，當(dāng)站在一層房間內(nèi)，h1=3m，Rq=30Ω，則UL1=5.25kVUR1=3.75kV則安全間距L安全1>

0.757m。人站在5層時(shí)，h2=15m則UL2=26.25kVUR2=375kV則安全間距L安全2>

可見(jiàn)，引下線(xiàn)數(shù)量增加一倍，安全間距則減小一半。因此設(shè)置了防雷設(shè)施后，應(yīng)嚴(yán)格按照規(guī)范設(shè)置引下線(xiàn)的數(shù)量及間距。同時(shí)建議可縮短規(guī)范內(nèi)規(guī)定的引下線(xiàn)間距，多設(shè)一定數(shù)量的引下線(xiàn)，可減少雷電壓反擊現(xiàn)象。這樣處理，對(duì)增加工程造價(jià)微乎其微。

3.引下線(xiàn)與室內(nèi)金屬管道、金屬物體的距離

1當(dāng)防雷接地裝置未與金屬管道的埋地部分連接時(shí)，按例一中數(shù)據(jù)：樓頂?shù)囊戮€(xiàn)高度h=Lx=20m，Rq=30Ω時(shí)，據(jù)JCJ/T16－92第12.5.7條規(guī)定，Lx<5Rq=5×30=150m，則

Sal≥0.2KcRi＋0.1Lx

式中Kc—分流系數(shù)，因多根引下線(xiàn)，取0.44

Ri—防雷接地裝置的沖擊電阻，因是環(huán)路接地體，Ri=Rq=30Ω

Sal—引下線(xiàn)與金屬物體之間的安全距離/m

則

Sal≥0.2×0.44×30＋0.1×20=2.816m。

2當(dāng)防雷接地體與金屬管道的埋地部分連接時(shí)，按式12.3.6－3，Sa2≥0.075KcLx=0.075×0.44×20=0.66

由以上計(jì)算的Sal≥2.816m，Sa2≥0.66m，在實(shí)際施工時(shí)，均很難保證以上距離，因?yàn)榻饘俟艿揽繅?.1m左右安裝，又由于Sa2≤Sal，因此可將防雷接地裝置與金屬管道的埋地部分連接起來(lái)，同時(shí)，在樓層內(nèi)應(yīng)將引下線(xiàn)與金屬管道物體連接起來(lái)，防止雷電反擊。

4.引下線(xiàn)接地裝置與地下多種金屬管道及其它接地裝置的距離Sed

據(jù)JCJ/T16－92第12.5.7條及公式12.3.6－4：Sed≥0.3KcRi=0.3×0.4×30=3.96m，而在實(shí)際施工中，地下水暖管道交錯(cuò)縱橫，先于防雷及電氣接地裝置施工，等施工后者時(shí)，已經(jīng)很難保證Sed≥3.96m了，也難于保證不應(yīng)小于2m的規(guī)定，因此可將防雷接地裝置與各種接地裝置共用，即實(shí)行一棟建筑一個(gè)接地體。將接地裝置與地下進(jìn)出建筑物的各種金屬管道連接起來(lái)，實(shí)行總等電位聯(lián)結(jié)。

綜上所述，在實(shí)行一棟建筑一個(gè)總帶電位聯(lián)結(jié)、一個(gè)共用接地體的措施后，在樓頂部應(yīng)將避雷帶針與伸出屋面的金屬管道金屬物體連接起來(lái)，在每層內(nèi)的建筑物內(nèi)應(yīng)實(shí)行輔助等電位聯(lián)結(jié)，即引下線(xiàn)在經(jīng)過(guò)各個(gè)樓層時(shí)，將它與該樓層內(nèi)的鋼筋、金屬構(gòu)架全部聯(lián)結(jié)起來(lái)，于是不論引下線(xiàn)的電位升到多高，同樓層建筑物內(nèi)的所有金屬物包括地面內(nèi)鋼筋、金屬管道、電氣設(shè)備的安全接地都同時(shí)升到相同電位，方可消除雷電壓反擊。

五、跨步電壓與接地裝置埋地深度

跨步電壓是指人的兩腳接觸地面間兩點(diǎn)的電位差，一般取人的跨距0.8m內(nèi)的電位差?？绮诫妷旱拇笮∨c接地體埋地深度、土壤電阻率、雷電位幅值等諸多因素。當(dāng)接地體為水平接地帶時(shí)，

3

式中ρ—土壤電阻率/Ω.m

L—水平接地體長(zhǎng)度m

Ik—雷電流幅值kA

K—接地裝置埋深關(guān)系系數(shù)，見(jiàn)表4

Ukmax—跨步電壓最大值kV

按例一中的接地裝置計(jì)算，接地體長(zhǎng)度L=146m，取Ik=150k，土質(zhì)為砂粘土，ρ=300Ω.m，則按埋深深度0.3m，0.5m，0.8m，1m時(shí)相應(yīng)的K值取2.2，1.46，0.97.0.78。按3式計(jì)算：

其Ukmax值分別為107.97，71.66，47.61，38.28/kV。

世界各國(guó)根據(jù)發(fā)生的人身沖擊觸電事故分析，認(rèn)為相當(dāng)于雷電流持續(xù)時(shí)間內(nèi)人體能承受的跨步電壓為90～110kV。從計(jì)算結(jié)果可知，該工程的防雷接地體埋深0.8m時(shí)，跨步電壓已在安全范圍內(nèi)。JCJ/T16－92第12.9.4規(guī)定接地體埋設(shè)深度不宜小于0.6m，第12.9.7條規(guī)定：防擊雷的人工接接地體距建筑物入口處及人行道不應(yīng)小于3m，當(dāng)小于3m時(shí)，接地體局部埋深不應(yīng)小于1m，或水平接地體局部包以絕緣物。包以絕緣物易增大其接地電阻，因此還是以埋深大于1m時(shí)為好。這樣處理，只增加少量工程造價(jià)，卻將接地裝置處理得更加安全可靠，起到事半功倍的效果。

若采用基礎(chǔ)和圈梁內(nèi)鋼筋作為環(huán)形接地體，但由于三級(jí)防雷的建筑物大多為毛石基礎(chǔ)，毛石基礎(chǔ)上的圈梁埋地一般為0.3m左右，較淺根本達(dá)不到防止危險(xiǎn)的跨步電壓需將接地裝置埋深1m的要求，因此不宜采用圈梁做為環(huán)形接地體指三級(jí)防雷建筑物。

六、區(qū)別工頻、沖擊接地電阻

工頻、沖擊接地電阻兩者的區(qū)別及關(guān)系，許多施工技術(shù)人員不能區(qū)別與明晰，使部分工程的防雷裝置接地電阻已達(dá)到設(shè)計(jì)值，而仍然盲目采用降阻措施，增加了工程造價(jià)。

第7篇

1、滲漏成因分析

滲漏現(xiàn)象出現(xiàn)后，首先我們要進(jìn)行滲漏成因分析，實(shí)際上就是分析混凝土結(jié)構(gòu)中存在的貫通缺損的成因，包括變形縫和裂縫的滲漏成因分析。

1.1變形縫滲漏成因分析

變形縫是身伸縮縫、沉降縫和抗震縫的總稱(chēng)。水工混凝土建筑物的特點(diǎn)，要求其變形縫必須具有以下性能：能夠滿(mǎn)足建筑物各部分之間的變形、變位的要求，消除相互間力的傳遞；變形縫止水結(jié)構(gòu)水密性能優(yōu)良，在設(shè)計(jì)水頭壓力的作用下，不發(fā)生滲漏；止水材料耐久性?xún)?yōu)良。變形縫止水結(jié)構(gòu)失效有設(shè)計(jì)、施工和材料等三方面的原因。

設(shè)計(jì)方面的原因：變形縫尺寸設(shè)計(jì)不合理，密封止水材料的長(zhǎng)期允許伸縮率不能滿(mǎn)足變形縫變形要求等。

施工原因:止水帶位置偏離、止水帶周?chē)庞蟹涓C孔洞、止水帶焊接不嚴(yán)密、密封材料嵌填質(zhì)量差和砼面脫離等。

止水材料方面的原因：止水材料年久老化腐爛，或失去原來(lái)彈塑性而開(kāi)裂或被擠出等。

1.2滲漏裂縫成因分析

砼是多相復(fù)合脆性材料，當(dāng)砼拉應(yīng)力大于其抗拉強(qiáng)度，或砼拉伸變形大于其極限拉伸變形時(shí)，砼就會(huì)產(chǎn)生裂縫。按照深度的不同，可以分為表層裂縫、深層裂縫和貫穿裂縫；按產(chǎn)生原因分，裂縫可以分成溫度裂縫、干縮裂縫、鋼筋銹蝕裂縫、超載裂縫、堿骨料反應(yīng)裂縫、地基不均勻沉陷裂縫等。分析推斷滲漏裂縫成因可以從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、砼材料性能、施工、運(yùn)行管理及環(huán)境條件、外載作用等方面著手進(jìn)行。

2、裂縫滲漏的處理

根據(jù)裂縫發(fā)生的原因及其結(jié)構(gòu)影響的程度，滲漏量大小和集中分散等情況，分別采取以下處理措施。

2.1表面處理

根據(jù)裂縫所在的部位，可用水泥砂漿、防水快凝砂漿以及環(huán)氧砂漿等對(duì)裂縫部位的表面進(jìn)行涂抹，粘補(bǔ)，嵌補(bǔ)以及噴漿修補(bǔ)等。對(duì)于裂縫滲漏量較大，但不影響建筑物正常使用的漏水裂縫，可采用埋管導(dǎo)滲或鉆孔導(dǎo)滲。埋管導(dǎo)滲即沿漏水裂縫在混凝土表面鑿成上小下大的槽形，并在滲漏集中的部位埋設(shè)引水鐵管，然后用棉絮沿裂縫填塞，使漏水集中從引水鐵管排水，再用快凝灰漿或防水快凝砂漿迅速回填封閉槽口，最后把引水管封堵。鉆孔導(dǎo)滲即用風(fēng)鉆在漏水裂縫一側(cè)（水平縫則在縫的下方）鉆斜孔，穿過(guò)裂縫面，使漏水從鉆孔中導(dǎo)出，然后封閉裂縫，從導(dǎo)滲孔灌漿填塞。

2.2內(nèi)部處理

對(duì)于淺縫和只需防滲堵漏的裂縫，一般可用水泥灌漿，如對(duì)開(kāi)度小于0.3mm或滲透流速較大以及受溫度變化影響的裂縫，應(yīng)采用化學(xué)灌漿處理。

2.3結(jié)構(gòu)處理結(jié)合表面處理

對(duì)于影響建筑物整體性或破壞結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的裂縫，除了采取內(nèi)部處理外，有的尚需要采取結(jié)構(gòu)處理結(jié)合表面處理的措施，以達(dá)到防滲、結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)或恢復(fù)整體性的要求。

3、散滲或集中滲漏的處理

混凝土建筑物出現(xiàn)散滲或集中滲漏的原因，主要由于蜂窩、空洞、不密實(shí)及抗?jié)B標(biāo)號(hào)低等缺陷造成。其處理措施：對(duì)于建筑物內(nèi)部混凝土密實(shí)性差、裂縫孔隙比較集中的部位，可用水泥和化學(xué)灌漿；對(duì)于大面積的細(xì)微散滲及水頭較小的部位，可采用表面涂抹辦法；對(duì)于集中射流的孔洞、流速不大的，可將孔洞鑿毛后用快凝膠泥堵塞。如流速較大，可先用棉絮或麻絲楔入孔洞，以降低流速和減少漏水量，然后再進(jìn)行堵塞；對(duì)于大面積散滲，可修筑防滲導(dǎo)水對(duì)于涵洞壁很薄，漏水范圍大，且縮小洞徑不影響用水要求時(shí)，可采用內(nèi)襯鋼板，鋼筋混凝土或預(yù)制鋼筋混凝土塊，套管可采用鑄鐵管、鋼管或鋼筋混凝土管等。

4、點(diǎn)滲漏的處理

4.1直接堵漏法

當(dāng)水壓不大(小于1m水頭)，漏水孔較小時(shí)可用此法。先將漏水孔鑿毛，并把孔壁鑿成與砼表面接近垂直的形狀，不能剔成上大下小的楔形槽。用水沖凈槽壁，隨即將快凝止水灰漿捻成與槽直徑相近的圓錐體，待灰漿開(kāi)始凝固時(shí)，迅速用力堵塞于槽內(nèi)，并向孔壁四周擠壓使灰漿與孔壁緊密結(jié)合，封住漏水。外面再涂抹防水砂漿保護(hù)層。

4.2下管堵漏法

適用于水壓較大(1~4m水頭)，且漏水孔洞較大的情況。首先清除漏水孔壁的松動(dòng)砼，鑿成適于下管的孔洞（深度視漏水情況而定）。然后將塑料管或膠管插入孔中，使水順管導(dǎo)出。用快凝灰漿把管子的四周緊密封閉，待凝固后，拔出導(dǎo)水管，按直接堵漏法把孔洞封死。

4.3木楔堵塞法

適用于水壓較大(大于4m水頭)，且漏水孔洞較大的情況。先把漏水處鑿成孔洞，再將一根比孔洞深度短的鐵管插入孔中，使水順管子排出。用快速灰漿封堵鐵管四周。待灰漿凝固后，將一根外徑和鐵管內(nèi)徑相當(dāng)且裹有棉絲的木楔大入鐵管，將水堵住。最后用防水砂漿層覆蓋保護(hù)。

4.4灌漿堵漏法

灌漿堵漏法對(duì)于水壓較大，孔洞較大且漏水量大孔洞的封堵很合適，也可用于密實(shí)性差，內(nèi)部蜂窩孔隙較大的砼的滲漏和回填。灌漿材料可以用水泥、水玻璃、丙凝、丙烯鹽酸以及水泥和水玻璃、丙烯酰胺、丙烯鹽酸的混合灌漿材料。

灌漿堵漏法的具體操作步驟如下：先將漏水孔口鑿成喇叭形，用快凝灰漿把灌漿嘴埋入，并封閉灌漿管四周，使漏水順管集中排出。然后再用高強(qiáng)度砂漿回填至原混凝土面，必要時(shí)可以立模養(yǎng)護(hù)。待高強(qiáng)砂漿達(dá)到一定強(qiáng)度后，沿灌漿嘴頂灌漿。灌漿完畢，關(guān)緊灌漿閥門(mén)，等漿液凝固后再行拆除。

5、止水、結(jié)構(gòu)縫滲漏的處理

混凝土建筑物止水，結(jié)構(gòu)縫滲漏的修頂灌漿。灌漿完畢，關(guān)緊灌漿閥門(mén)，等漿液凝固后再行拆除。混凝土建筑物止水，結(jié)構(gòu)縫滲漏的修補(bǔ)，首先考慮采用熱瀝青進(jìn)行補(bǔ)灌。當(dāng)補(bǔ)灌瀝青有困難或無(wú)效時(shí)，則可采用化學(xué)灌漿。灌漿的材料可用聚氨酯，在采用單液法灌漿時(shí)，設(shè)備簡(jiǎn)單，施工容易。此外，還常采用丙凝漿液。